Редуцированию не подлежат части пластины, прилегающие к продольным балкам шириной (с каждой стороны балки), равной:

0,25апри(5.2.8-2)

20tпри, (5.2.8-3)

где а — расстояние между продольными балками;

t — толщина пластины.

5.2.9 Расчетные нормальные напряжения в крайних связях эквивалентного бруса должны вычисляться по формулам:

; (5.2.9-1)

; (5.2.9-2)

где _в,_н — расчетные напряжения в верхней и нижней связях эквивалентного бруса (надстройки), МПа;

_в,_н — коэффициенты, равные:

для сечений, проходящих через сплошные участки стенок надстройки (вне оконных вырезов), а также для сечения IV – IV(см. рис. 5.1.1) — 1,0;

для сечений в районе оконных вырезов — 0,85 и 1,40 соответственно;

M_р — расчетный изгибающий момент в рассматриваемом поперечном сечении (см. 5.2.3);

W_в,W_н — моменты сопротивления для верхней и нижней связей эквивалентного бруса (см. 5.2.6);

При клепаной надстройке и сварном корпусе коэффициент _вследует уменьшить на 10 %.

5.2.10 Проверка общей прочности судна по касательным напряжениям должна производиться в сечениях, в которых можно ожидать наибольших касательных напряжений:

в сечениях V – VиVI – VI(см. рис. 5.1.1), где действует наибольшая перерезывающая сила;

в ослабленных сечениях;

в сечениях по крайним сплошным участкам стенок надстроек.

5.2.11 Расчетные касательные напряжения, должны определяться по формуле‚ МПа:

, (5.2.11)

где N_р — расчетная перерезывающая сила в поперечном сечении, кН;

I — момент инерции сечения эквивалентного бруса, м⁴;

S — статический момент части сечения эквивалентного бруса, лежащей выше или ниже нейтральной оси, взятый относительно этой оси, см³;

— сумма толщин обшивки бортов корпуса или стенок надстройки на уровненейтральной оси эквивалентного бруса, см.

5.2.12 В сечениях, ослабленных оконными или дверными вырезами, расчетные касательные напряжения должны определяться по формуле (5.2.11) без учета части надстройки выше выреза.

5.2.13 В сечениях по крайним сплошным участкам стенок надстройки расчетные касательные напряжения, МПа, принимаются равными большим из вычисленных в соответствии с указаниями 5.2.11 и по формуле

, (5.2.13)

где _в — расчетные напряжения в палубе надстройки в сеченииII – II(см. рис. 5.1.1), МПа;

f — площадь поперечного сечения продольных связей надстройки выше оконных вырезов в сеченииII – IIс учетом редуцирования, см²;

k — коэффициент, равный:

Для крайнего сплошного участка стенок надстройки, расположенного в районе крыльевого устройства, — 3,0;

для крайнего сплошного участка стенок надстройки, расположенного в средней части судна, — 1,5;

t,c — соответственно толщина и длина рассматриваемого крайнего сплошного участка стенки надстройки, см.

5.2.14 Критические нормальные напряжения должны удовлетворять условиям:

для продольных ребер палубы надстройки

; (5.2.14-1)

для продольных ребер днища

, (5.2.14-2)

где  — расчетные напряжения в палубе надстройки‚ МПа;

R_eH — предел текучести материала продольных ребер днища‚ МПа.

Критические нормальные напряжения ребра _кропределяются по графику рис. 3.3.7 в зависимости от отношения_э/R_eH, где_э — эйлерово нормальное напряжение ребра‚ при вычислении которого ребро считается свободно опертым по концам.

5.2.15 Эйлеровы касательные напряжения пластин обшивки борта корпуса и стенки надстройки должны удовлетворять условию

, (5.2.15)

где  — расчетные касательные напряжения пластин в сечении.

При определении _э пластины следует считать свободно опертыми по контуру.

5.3 РАСЧЕТЫ МЕСТНОЙ ПРОЧНОСТИ

5.3.1 Значения местных нагрузок, задаваемые расчетным напоромp, кПа‚ по длине судна, для проверки прочности пластин днищевой обшивки и продольных ребер днища должны приниматься равными (рис. 5.3.1-1):

Рис. 5.3.1-1

p₀ — нагрузка на участке от нулевого расчетного шпангоута до сеченияA – A(рис. 5.2.3-3)‚

; (5.3.1)

p₀ — на 10-м расчетном шпангоуте;

0,7p₀ — на 20-м расчетном шпангоуте,

где  — коэффициент, определяемый по графику рис. 5.3.1-2 в зависимости от отношения₁₀/_А (здесь₁₀и_A — углы‚ измеряемые как показано на рис. 5.2.3-3, на 10-м расчетном шпангоуте и в сеченииA – A).

Рис.5.3.1-2

Для сечений‚ расположенных по длине судна между сечением А‚ 10‚ 20 шпангоутами (см. рис. 5.3.1-1) значения расчетных напоровp определяют линейной интерполяцией.

Расчетные нагрузки по ширине днища должны приниматься равномерно распределенными.

Для судов, спроектированных на расчетную высоту волны h(при ходе судна накрыльях), значения коэффициента k равны:

0,035 при h = 1,5 м;

0,030 при h = 1,3 м;

0,020 при h = 0,8 м;

0,015 при h = 0,4 м.

Для судов, спроектированных на промежуточные высоты волн, значения коэффициента kопределяют линейной интерполяцией.

Значения D_пр,v_виmвычисляются в соответствии с указаниями 5.2.3.

5.3.2 Прочность флоров и днищевых перекрытий должна быть проверена на действие равномерно распределенной нагрузки, задаваемой напором, равным 0,5p, гдеp — напор для рассматриваемого флора или для среднего по длине перекрытия флора (при расчете перекрытия) согласно 5.3.1.

5.3.3 Расчетная нагрузка на обшивку и набор борта судна должна приниматься распределенной по высоте борта по трапеции и задаваться напором, равным от 3 кПа на уровне нижней кромки оконных вырезов до 0,5pна уровне скулы, гдеp — напор, определяемый в соответствии с 5.3.1 для обшивки и продольных ребер и в соответствии с 5.3.2 для шпангоутов и бортовых перекрытий.

5.3.4 Расчетная нагрузка должна задаваться напором: