При этом отношение bп/tпне должно превышать 14.

3.3.5 Для жестко заделанных пластин с распором максимальные напряжения в сечении на опорном контуре при действии поперечной нагрузки следует определять по графику рис. 3.3.5.

Рис. 3.3.2.3

Рис. 3.3.5

3.3.6 Для пластин, у которых напряжения в опорных сечениях не нормируются,от действия поперечной нагрузки следует находить по графику рис. 3.3.6.

Рис. 3.3.6

3.3.7 Эйлеровы напряжения пластин необходимо вычислять по формулам, МПа:

при сжатии вдоль длинной стороны опорного контура

σ_э = 26(100t/a)²; (3.3.7-1)

при сжатии вдоль короткой стороны опорного контура

σ_э = 6,37(100t/a)²(1+а²/b²)²; (3.3.7-2)

при действии касательных усилий (пластины борта)

_э= 6‚37k(100t/a)²‚ (3.3.7-3)

где t — толщина пластины‚ см;

a — длина короткой стороны‚ см;

b — длина длинной стороны‚ см;

k — коэффициент‚ определяемый по табл. 2.2.75.

Критические нормальные напряжения определяются по графику рис. 3.3.7.

3.3.8 Шпацию при поперечной системе набора следует принимать не более 500 мм.

При продольной системе набора днища и палуб шпация должна быть не более 600 мм.

В форпике шпация должна быть умень­шена до 400 мм.

3.3.9 Сплошные флоры необходимо устанавливать не реже чем через 3 шпации. Применение бракетных флоров запрещается.

Рис. 3.3.7

3.3.10 Момент сопротивления поперечного сечения сплошных флоров должен быть не менее, см³,

W= 62,5QB_ф/_д, (3.3.10)

где Q — полная нагрузка на флор, кН;

B_ф — ширина трюма на уровне верхней кромки флора, м;

_д — допускаемые напряжения, МПа.

3.3.11 Кильсоны следует устанавливать таким образом, чтобы расстояние между ними для судов всех классов было не более 2 м. Значение момента инерции поперечного сечения среднего кильсона не должно быть меньше 1,5 значения требуемого момента инерции поперечного сечения сплошного флора, а боковых кильсонов — 0,75.

3.3.12 Минимальная толщина наружной обшивки должна быть назначена по результатам расчета.

3.3.13 Момент инерции поперечного сечения бортовой ветви рамного шпангоута должен быть не менее, см⁴,

I₁= 2IH/B_ф, (3.3.13)

где I — момент инерции поперечного сечения флора, см⁴;

H — высота бортовой ветви шпангоута, м;

B_ф — ширина трюма на уровне верхней кромки флора, м.

3.3.14 При высоте бортаот2 до 3 м должен быть поставлен один бортовой стрингер, а при высоте борта более 3 м — два.

3.3.15 Толщину наружной обшивки борта следует принимать такой же, как и днища.

3.3.16 Критерием устойчивости балок перекрытий является отношение критического нормального напряжения к пределу текучести:

. (3.3.16)

Коэффициент определяется пографику рис. 3.3.7, он не должен быть меньше:

для продольного рамного набора палубных и днищевых перекрытий (карлингсов, кильсонов) судов всех типов — 0,95;

для продольных ребер жесткости палубных перекрытий:

если кильсоны участвуют в общем изгибе перекрытий — 0,9;

если кильсоны не участвуют в общем изгибе при l_п/B_п>1‚5 — 0,7 (l_п и B_п — соответственно длина и ширина перекрытия, м);

для продольных ребер жесткости палубных перекрытий:

открытых судов — 0,9; закрытых судов — 0,75;

для продольных ребер жесткости палубных и днищевых перекрытий судов-площадок — 0,7.

3.4 ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ

3.4.1 Для напряжений от общего изгиба и от местной нагрузки и для суммарных напряжений за опасные нормальные на-

пряжения ₀‚ имеющие постоянный характер‚ следует принимать‚ МПа:

.1 при растяжении

, (3.4.1.1)

где  — условный предел текучести материала, соответствующий остаточной деформации 0,2 %, МПа.

Значения kпринимаются равными:

для клепанных конструкций — 0,9;

для сварных конструкций:

при 3 t < 4 — 0,7;

при t 4 — 0,8 ,

где t — толщина соединяемых элементов конструкций, мм.

.2при сжатии

. (3.4.1.2)

.3за опасные касательные напряжения принимается величина равная

. (3.4.1.3)

3.4.2 Нормируемые значения допускаемых нормальных и касательных напряжений приведены в табл. 3.4.2.