Ент перегрузки ng в центре рассматриваемой поперечной шпации, и сил поддержания, вычисленных в соответствии с 6.2.3 – 6.2.6.

6.2.8 Суммарный изгибающий момент на миделе СВП при продольном изгибе на начальных стадиях проектирования рекомендуется определять по формулам, кНм:

.1 при движении в режиме парения судов амфибийного и скегового типов

;

(6.2.8.1)

.2 при движении в водоизмещающем режиме судов амфибийного типа

; (6.2.8.2)

.3 при движении в водоизмещающем режиме судов скегового типа

M₀= 9,81[k_тв0,5(0,15k_тв)(n_g+

+ D_ск/D)]DL 50b_ск(L/10)²h, (6.2.8.3)

где — коэффициент продольного изгибающего момента на тихой воде (с учетом знака);

n_g — определяется по формуле (6.2.3‑2).

Знак (+) в формулах (6.2.8.1), (6.2.8.2) и (6.2.8.3) соответствует перегибу.

Коэффициент ngв формулах (6.2.8.2) и (6.2.8.3) определяется по прототипу или по модельным испытаниям. Максимальная перерезывающая сила

N₀= 4M₀/L. (6.2.8.4)

Расчетные значения суммарных изгибающих моментов и перерезывающих сил в сечениях судна в этом случае принимаются по рис. 6.2.8.

Рис. 6.2.8

6.2.9 Изгибающие моментыMи перерезывающиесилы N при поперечномизгибе вычисляются интегрированием кривой расчетной нагрузки, представляющей собой разность сил весаg(y), умноженных на коэффициент перегрузки в центре рассматриваемой продольной шпации, и сил поддержания, вычисленных в соответствии с 6.2.3 – 6.2.6.

6.2.10 Суммарный изгибающий момент в диаметральной плоскости СВП при поперечном изгибе на начальных стадиях проектирования рекомендуется определять по формулам, кНм:

.1 при движении в режиме парения судов амфибийного и скегового типов

(6.2.10.1)

.2 при движении в водоизмещающем режиме СВП амфибийного типа

; (6.2.10.2)

.3 при движении в водоизмещающем режиме СВП скегового типа

,

(6.2.10.3)

где — коэффициент поперечного изгибающего момента на тихой воде (с учетом знака).

Коэффициент ngв формулах (6.2.10.1), (6.2.10.2) è (6.2.10.3) определяется по прототипу или по модельным испытаниям. Максимальная перерезывающая сила вычисляется по формуле, кН,

. (6.2.10.4)

6.2.11 Внешние скручивающие моментыM_скр, кНм, вычисляются интегрированием расчетной кривой интенсивности скручивающего момента. Последняя представляет собой алгебраическую сумму интенсивности моментаm₁от силы поддержанияP₁, интенсивности моментаm₂от силы поддержанияP₂и погонного моментаm₃от сил инерции масс судна относительно продольной оси вращения. При этом:

m₁ = 9,81₁Dn_g y₁ /l₁ ; (6.2.11-1)

m₂ = 9,81₂Dn_g y₂ /l₂ ; (6.2.11-2)

m₃= –g(x)(₁y₁+₂y₂); (6.2.11-3)

Значения интенсивности моментов m1иm2по длине судна принимаются в соответствии с рис. 6.2.5 и табл. 6.2.5. Значение интенсивности моментаm3принимается по всей длине судна.

6.2.12 При прочностных натурных испытаниях на волне головного судна согласно 6.1.6 необходимо уточнить суммарный изгибающий момент на мидель-шпангоуте СВП при продольном изгибе.

В том случае, если найденное значение больше вычисленного согласно 6.2.8, расчеты прочности, конструкцию и размеры связей корпуса серийных судов следует откорректировать в соответствии с продольным изгибающим моментом СВП на мидель-шпангоуте, полученным при прочностных натурных испытаниях.

Расчетные местные нагрузки

6.2.13 Местная нагрузка на днище и скеги СВП определяется для следующих случаев:

.1 давление в воздушной подушке (приотсутствии контакта конструкции с водой);

.2 удар конструкций о воду;

.3 гидростатическое давление (при плавании судна в водоизмещающем положении);

.4 постановка на опоры.

6.2.14 Распределение давлений воздушной подушки на днище по длине СВП при отсутствии контакта с водой принимается в соответствии с рис. 6.2.14. Давление по ширине днища следует считать равномерно распределенным.

Ординаты эпюры давлений равны:

p₁= 9,81(2Dn_g/F_вп); (6.2.14-1)

p₂= 9,81Dn_g/F_вп. (6.2.14-2)

Значение расчетного давления должно быть не меньше увеличенного на 30 % давления, создаваемого вентиляторной установкой при нулевом расходе воздуха.

Рис. 6.2.14

6.2.15 Распределение давлений по длине при плоском ударе днищем о волну принимается в соответствии с рис. 6.2.15. Давление по ширине судна следует считать равномерно распределенным.

Значения давлений, действующих на конструкции в процессе удара, принимаются равными‚ кПа:

; (6.2.15-1)

; (6.2.15-2)

(6.2.15-3)

где k — коэффициент неравномерности:

k= 1 — при расчете перекрытий;

k= 3 — при расчете продольных ребер жесткости и пластин в районе 0 – 10 шп.;

k= 1,25 — при расчете продольных ребер жесткости и пластин в районе 20 шп.

Рис. 6.2.15

6.2.16 Гидростатическое давление принимается равным‚ кПа:

на днище

; (6.2.16-1)

на скеги и борта

, (6.2.16-2)

где h — высота расчетной волны, м;

z — расстояние по высоте от основной плоскости до рассматриваемой точки поверхности скега или борта, м.

6.2.17 Местные нагрузки на днище и скеги при постановке на опоры определяются в соответствии с 6.2.6.

6.2.18 Давление воздушной подушки на внутренние поверхности скегов принимается равномерно распределенным по высоте. Давление воздушной подушки следует считать распределенным по длине СВП в соответствии с рис. 6.2.14.

6.2.19 Расчетная нагрузка для палуб принимается равной‚ кПа:

.1 для участков палуб, на которых возможно скопление пассажиров или команды, — 5,0;

.2 для палуб в районе расположения кресел для пассажиров — 3,5;

.3 для пластин и продольных балок палуб надстроек — 3,0;

.4 для бимсов палуб надстроек — 1,0.

6.2.20 Расчетная равномерно распределенная нагрузка на лобовые стенки и окна надстройки первого яруса принимается равной:

Класс судна	Расчетная равномерно распределенная нагрузка, кПа
«О»	20
«Р»	10
«Л»	5