- •Предисловие к первому изданию
- •Единицы измерений систем си и сгс
- •Физические свойства меди и алюминия
- •Зависимость физических свойств электротехнической стали от содержания кремния
- •Глава первая принцип действия и устройство машин постоянного тока
- •Во внешней цепи (б)
- •Мотки якОрЯ.
- •Глава вторая магнитная цепь машины постоянного тока при холостом ходе
- •Уравнительные соединения
- •Глава четвертая основные электромагнитные соотношения
- •На технико-экономические показатели машины
- •98 Машины постоянного тока [Разд. I
- •I Круговой огонь представляет собой короткое замыкание якоря машины через электрическую дугу на поверхности коллектора.
- •Взаимная индукция, форма кривой и величина реактивной
- •2) Уменьшению реактивной э. Д. С. И 3) увеличению сопротивления цепи коммутируемой секции. Добавочные полюсы.
- •Глава седьмая потери и коэффициент полезного действия электрических машин
- •Глава восьмая нагревание и охлаждение электрических машин
- •Глава десятая двигатели постоянного тока
- •1. Наиболее удобным, распространенным и экономичным является способ регулирования скорости путем изменения потока ф6, т. Е. Тока возбуждения tB.
- •Регулирование скорости включением сопротивления в цепь якоря
- •Глава одиннадцатая специальные типы машин постоянного тока
- •Глава двенадцатая основные сведения о трансформаторах
- •Виды магнитопроводов.
- •I По конструкции магнитопровода трансформаторы подраз-| деляются на стержневые и броневые.
- •Глава тринадцатая намагничивание сердечников трансформаторов
- •Глава четырнадцатая схема замещения трансформатора и ее параметры
- •I Поэтому электромагнитная связь в трансформаторах весьма высока, а рассеяние мало.
- •1) Приведенное активное сопротивление вторичной обмотки
- •1 А. И. Воль дек. О схеме замещения трансформатора и ее параметрах. «Электричество», 1952, №. 8, с. 21-25.
- •Ib связи с изложенным можно сказать, что в режиме противо-включения существуют только магнитные поля рассеяния.
- •Глава пятнадцатая работа трансформатора под нагрузкой
- •Глава шестнадцатая несимметричная нагрузка трансформаторов
- •Глава семнадцатая переходные процессы в трансформаторах
- •Глава восемнадцатая разновидности трансформаторов
- •Глава девятнадцатая основные виды машин переменного тока и их устройство
- •Основные данные трехфазных гидрогенераторов завода «Электросила»
- •Глава двадцатая электродвижущие силы обмоток переменного тока
- •Глава двадцать первая обмотки переменного тока
- •X, y, z на 180°. При таком повороте этих векторов как при нечетном, так и при чешом d получим три одинаковых сектора векторов, и каждый сектор занимает угол 60° по
- •Глава двадцать вторая намагничивающие силы обмоток переменного тока
- •Н. С. Токов нулевой последовательности
- •Глава двадцать третья магнитные поля и индуктивные сопротивления обмоток переменного тока
- •I Индуктивные сопротивления, соответствующие этим гармоникам, назовем главными.
- •1 A. Ifc Вольдек. Рассеяние по коронкам зубцов в электрических машинах. — «Вестник электропромышленности», 1961, № 1, с. 60—62.
- •Глава двадцать четвертая основы теории асинхронных машин
- •Приведение обмотки ротора к обмотке статора.
- •Уравнения напряжений неприведенной асинхронной машины.
- •Глава двадцать пятая вращающие моменты и механические характеристики асинхронной машины
- •I Пусковой момент при данных значениях параметров машины также пропорционален квадрату приложенного напряжения.
- •I Очевидно, что вид механических характеристик существенно зависит от величины вторичного активного сопротивления.
- •Кратности начального пускового момента и пускового тока.
- •Глава двадцать шестая круговая диаграмма асинхронной машины
- •Глава двадцать восьмая пуск трехфазных асинхронных двигателей и регулирование их скорости вращения
- •Общие положения.
- •Регулирование скорости вращения посредством введения добавочной э. Д. С. Во вторичную цепь двигателя.
- •Глава двадцать девятая особые виды и режимы работы многофазных асинхронных машин
- •28 Mm, 975 об/мин при соединениях обмотки статора в трегулышк"
- •Глава тридцатая однофазные асинхронные машины
- •Глава тридцать первая асинхронные микромашины автоматических устройств
- •Глава тридцать вторая магнитные поля и основные параметры синхронных машин
- •Общие положения.
- •Глава тридцать третья работа многофазных синхронных генераторов при симметричной нагрузке
- •Номинальное изменение напряжения синхронного генератора
- •Глава тридцать четвертая элементы теории переходных процессов синхронных машин
- •Периодические и апериодические токи обмоток индуктора.
- •1Ри этих условиях.
- •Затухание апериодического тока якоря.
- •Глава тридцать пятая параллельная работа синхронных машин
- •Изменение активной мощности. Режимы генератора и двигателя.
- •Вывод формулы угловой характеристики активной мощности.
- •Синхронизирующая мощность и синхронизирующий момент.
- •Глава тридцать шестая асинхронные режимы и самовозбуждение синхронных машин
- •Глава тридцать седьмая синхронные двигатели и компенсаторы
- •Способы пуска синхронных двигателей.
- •Ib подавляющем большинстве случаев применяется асинхронный пуск синхронных двигателей (см. § 36-1 и 36-2).
- •Глава тридцать восьмая несимметричные режимы работы синхронных генераторов
- •Токи и сопротивления нулевой последовательности.
- •I Последние вызывают в машине ряд нежелательных явлений и делают режим работы машины тяжелым.
- •Потери энергии и нагрев ротора.
- •Вибрация.
- •Получим
- •Глава тридцать девятая колебания и динамическая устойчивость синхронных машин
- •Глава сороковая системы возбуждения синхронных машин
- •I Регуляторы, которые реагируют не только на величины отклонения определенных параметров, но и на величины их производных во времени, называются регуляторами сильного действия.
- •Глава сорок первая специальные типы синхронных машин
- •Глава сорок вторая многофазные коллекторные машины и каскады
- •I Однако в коммутируемых секциях к. М. П. Т , кроме реактивной э. Д с, возникает также трансформаторная э. Д. С. Етр, которая индуктируется основным магнитным потоком ф.
- •Список литературы
- •Предметный указатель
Уравнительные соединения
Для равномерной нагрузки отдельных ходов сложной волновой обмотки ее нужно снабдить уравнителями второго рода.
В рассмотренных выше случаях равнопотенциальный шаг
соответствует сдвигу по коллектору на два полюсных деления. Однако в сложных волновых обмотках Юр, согласно соотношению (3-26), может не равняться целому числу коллекторных делений. Поэтому в общем случае сложной волновой обмотки ближайшие равнопотенциальные коллекторные пластины могут отстоять друг
от друга на п = 1, 2, 3... пар по-люсных делений. При этом
где п — такое целое число, при котором уа также является целым числом.
Умножив выражение (3-26) на п, можно заметить, что уа [см. формулу (3-27)] может быть целым числом при таком наименьшем п, когда
Согласно формуле (3-27), при соблюдении условия (3-28) равно-потенциальный шаг сложной волновой обмотки
уа = К/а. (3-29)
Расположение уравнителей второго рода на одной стороне машины возможно только при соблюдении условия (3*28). При ип > > 1 требуется также соблюдение условия
Рис 3-39. Векторная диаграмма
э д с. обмотки, изображенной на
рис. 3-38
что следует также из диаграммы э. д. с. на рис. 3-39. На рис. 3-38 показан один уравнитель второго рода.
Применяются также обмотки ср = 3иа — 2, для которых условие (3-28) не соблюдается. В этом случае уравнители второю рода располагаются своими концами на разных сторонах якоря и проходят между валом и сердечником якоря,
§ 3-7. Комбинированная обмотка
Комбинированная, или лягушечья, обмотка впервые была предложена Латуром в 1910 г. и представляет собой сочетание петлевой и волновой обмоток, которые расположены в общих пазах, присоединяются к общему коллектору и работают параллельно.
Так как каждая из обмоток двухслойная, то в пазу располагаются четыре слоя обмотки. Каждая из обмоток рассчитывается на половину общего тока, и их э. д. с. должны быть равны. Таким образом, каждая обмотка рассчитывается на половину мощности машины.
Рассмотрим условия выполнения симметричной комбинированной обмотки при минимально возможном числе ветвей. Величины, относящиеся к петлевой и волновой обмоткам, будем при этом писать соответственно с индексом «го и «в».
Минимальное число ветвей имеет простая петлевая обмотка. Тогда тш = 1, аа =*= р и, согласно соотношению (3-5),
/(/р = Ц. ч. При этом на основании формулы (3-26) должно быть
Следовательно, минимальное число ветвей волновой обмотки ав = fnB = p =
— «п-
Таким образом, петлевая и волновая обмотки должны иметь равные числа параллельных ветвей. Чтобы э. д. с. ветвей были равны, должны быть равны также числа витков ветвей обеих обмоток, а следовательно, и общее число проводников в Каждой обмотке. Из условия равенства токов следует, что сечения проводников обеих обмоток также должны быть одинаковы.
Поскольку при тп > 2 петлевая обмотка уже не является симметричной, то возможны только два варианта симметричной комбинированной обмотки: \)тп= 1, тв = р; 2) та — 2, тв = 2р.
Так как петлевая и волновая обмотки присоединяются к общим коллекторным пластинам, то необходимо иметь определенные соотношения между шагами обмоток, чтобы не возникали уравнительные токи. Существуют два варианта этих соотношений (рис. 3-40).
В схеме Латура, изображенной на рис. 3-40, а,
Уы+У1в=~К/Р-> Ук.п+Ук.в^К/Р- (3-30)
Для предотвращения возникновения уравнительных токов в схеме рис. 3-40, а э. д. с. в контуре абвгдежз, замкнутом через щетки и соединительную шину между ними, должна равняться нулю. Это условие соблюдается, так как проводники де и гв лежат в одном пазу и имеют разные по величине и направлению э. д. с, а проводники аб и зж также имеют равные по величине и направлению э. д. с, поскольку они сдвинуты в магнитном поле на два полюсных деления.
Схему Латура—Перре (рис. 3-40, б) можно получить из схемы Латура (рис. 3-40, а), если в последней шаги у1п и у1в являются полными:
и если проводники гв и зж перенести влево на одно зубцовое деление, т. е. укоротить шаги у1п и yls на одно зубцовое деление. Очевидно, что при этом сумма 9j д. с. в контуре абвгдежз также будет равна нулю.
Для схемы рис. 3-40, б существуют следующие соотношения между шагами:
2/lB = 2/lm Ук. п + 5/к. в — К/р. (3-31)
Потенциальный шаг на коллекторе
Если выполнить на коллекторе уравнительные соединения с таким шагом, то они будут
Рис. 3-40. Два варианта выполнения комбинированной обмотки
Рис. 3-41. Форма катушки комбинированной обмотки
служить в качестве уравнителей первого рода для петлевой обмотки я одновременно уравнителями второго рода для петлевой (если она сложная) и волновой обмоток. Однако, как следует из рис. 3-40, а и б, коллекторные пластины, расположенные на расстоянии шага уП, соединяются контуром абвгдежз секций петлевой и волновой обмоток, причем сумма э. д. с. этого контура при равенстве потоков полюсов равна нулю. Следовательно, сам этот контур играет роль уравнителя, и поэтому надобности в специальном уравнительном соединении нет.
Таким образом, комбинированная обмотка не нуждается в особых уравнителях, так как их роль выполняют элементы самой обмотки. Это является преимуществом обмоток такого типа в случаях, когда требуется наличие полного или большого числа уравнителей. Вместе с тем комбинированные обмотки сложны по конструктивному исполнению, охлаждение их лобовых частей хуже, а их естественные контуры для уравнительных токов имеют повышенную индуктивность, что ухудшает коммутацию (см. § 6-4). Поэтому применение этих обмоток ограничено.
Секции комбинированной обмотки часто объединяют в катушки, форма катушки показана на рис. 3-41. Вследствие такой формы катушек комбинированную обмотку часто называют лягушачьей.
Рассмотрим пример комбинированной обмотки с данными: 2р-= 4, ап = ав — = 2, Z = ZB ~ S = К = 18. Петлевая обмотка является простой, а волновая обмотка — двухходовой двукратно-замкнутой.
Шаги петлевой обмотки:
Условия (3-30) выполняются.
Элементы схемы обмотки изображены на рис. 3-42, причем, как и обычно, петлевая и волновая обмотки показаны по разным сторонам от коллектора.
Входящие в рассматриваемую комбинированную обмотку простая петлевая и сложная волновая обмотки имеют те же данные, что и обмотки, рассмотренные в § 3-3 и 3-6 (см. рис. 3-16, 3-17 и 3-19; рис. 3-37, 3-38 и 3-39), и поэтому полная схема ее представляет собой сочетание схем рис. 3-17 и 3-38. Векторные диаграммы на рис. 3-19 и 3-39 одинаковы, что свидетельствует о правильном выборе данных комбинированной обмотки и о ее хороших рабочих свойствах.
При сравнении схем рис. 3-38 и 3-42 следует иметь в виду, что на рис. 3-38 нумерация пазов выполнена так, как показано в нижней части рис. 3-42 в скобках.
Рис. 3-42. Элементы схемы комбинированной обмотки с 2р = 4, ап = ав = 2,
2 = z, = s = a:= is
§ 3-8. Выбор типа обмотки
Исходя из рациональных в практическом отношении размеров пазов, проводников обмотки, коллекторных пластин и щеток, а также из условий коммутации, ток параллельной ветви ограничивают значениями ia = 300 -s- 350 а, а в отдельных случаях ia — 400 -г-450 а. С другой стороны, в машинах малой мощности для получения заданного значения £/н из-за малых значений Ф требуется большое число витков в ветви обмотки, что ограничивает сечение проводников и ia. Поэтому в таких машинах применяется обмотка с минимальным числом ветвей, т. е. простая волновая обмотка, а в машинах больших мощностей — другие типы обмоток.
Соответственно этому при Ua = 220 в простая волновая обмотка используется до Рн — 80 -*■ 100 кет, сложная волновая обмотка — при Рн = 150 -ч- 300 кет, а простая петлевая обмотка — при Рн = = 100 -н 500 кет и выше. Сложные петлевые обмотки применяются в машинах низкого напряжения (£/н < 50 в) на большие токи и в крупных машинах нормального и повышенного напряжения (UH > 110 в). При других напряжениях указанные мощности изменяются пропорционально £/„.
Комбинированные обмотки находят некоторое применение в машинах предельной мощности и при тяжелых режимах работы (быстро меняющиеся нагрузки и т. д.)- На выбор типа обмотки влияет также число полюсов, скорость вращения и т. д.
Значение иП = I используется только в машинах низкого напряжения при больших токах. При UH = 220 в и Рн > 30 -*■ 50 кет число витков в секции всегда равно единице.