- •Предисловие к первому изданию
- •Единицы измерений систем си и сгс
- •Физические свойства меди и алюминия
- •Зависимость физических свойств электротехнической стали от содержания кремния
- •Глава первая принцип действия и устройство машин постоянного тока
- •Во внешней цепи (б)
- •Мотки якОрЯ.
- •Глава вторая магнитная цепь машины постоянного тока при холостом ходе
- •Уравнительные соединения
- •Глава четвертая основные электромагнитные соотношения
- •На технико-экономические показатели машины
- •98 Машины постоянного тока [Разд. I
- •I Круговой огонь представляет собой короткое замыкание якоря машины через электрическую дугу на поверхности коллектора.
- •Взаимная индукция, форма кривой и величина реактивной
- •2) Уменьшению реактивной э. Д. С. И 3) увеличению сопротивления цепи коммутируемой секции. Добавочные полюсы.
- •Глава седьмая потери и коэффициент полезного действия электрических машин
- •Глава восьмая нагревание и охлаждение электрических машин
- •Глава десятая двигатели постоянного тока
- •1. Наиболее удобным, распространенным и экономичным является способ регулирования скорости путем изменения потока ф6, т. Е. Тока возбуждения tB.
- •Регулирование скорости включением сопротивления в цепь якоря
- •Глава одиннадцатая специальные типы машин постоянного тока
- •Глава двенадцатая основные сведения о трансформаторах
- •Виды магнитопроводов.
- •I По конструкции магнитопровода трансформаторы подраз-| деляются на стержневые и броневые.
- •Глава тринадцатая намагничивание сердечников трансформаторов
- •Глава четырнадцатая схема замещения трансформатора и ее параметры
- •I Поэтому электромагнитная связь в трансформаторах весьма высока, а рассеяние мало.
- •1) Приведенное активное сопротивление вторичной обмотки
- •1 А. И. Воль дек. О схеме замещения трансформатора и ее параметрах. «Электричество», 1952, №. 8, с. 21-25.
- •Ib связи с изложенным можно сказать, что в режиме противо-включения существуют только магнитные поля рассеяния.
- •Глава пятнадцатая работа трансформатора под нагрузкой
- •Глава шестнадцатая несимметричная нагрузка трансформаторов
- •Глава семнадцатая переходные процессы в трансформаторах
- •Глава восемнадцатая разновидности трансформаторов
- •Глава девятнадцатая основные виды машин переменного тока и их устройство
- •Основные данные трехфазных гидрогенераторов завода «Электросила»
- •Глава двадцатая электродвижущие силы обмоток переменного тока
- •Глава двадцать первая обмотки переменного тока
- •X, y, z на 180°. При таком повороте этих векторов как при нечетном, так и при чешом d получим три одинаковых сектора векторов, и каждый сектор занимает угол 60° по
- •Глава двадцать вторая намагничивающие силы обмоток переменного тока
- •Н. С. Токов нулевой последовательности
- •Глава двадцать третья магнитные поля и индуктивные сопротивления обмоток переменного тока
- •I Индуктивные сопротивления, соответствующие этим гармоникам, назовем главными.
- •1 A. Ifc Вольдек. Рассеяние по коронкам зубцов в электрических машинах. — «Вестник электропромышленности», 1961, № 1, с. 60—62.
- •Глава двадцать четвертая основы теории асинхронных машин
- •Приведение обмотки ротора к обмотке статора.
- •Уравнения напряжений неприведенной асинхронной машины.
- •Глава двадцать пятая вращающие моменты и механические характеристики асинхронной машины
- •I Пусковой момент при данных значениях параметров машины также пропорционален квадрату приложенного напряжения.
- •I Очевидно, что вид механических характеристик существенно зависит от величины вторичного активного сопротивления.
- •Кратности начального пускового момента и пускового тока.
- •Глава двадцать шестая круговая диаграмма асинхронной машины
- •Глава двадцать восьмая пуск трехфазных асинхронных двигателей и регулирование их скорости вращения
- •Общие положения.
- •Регулирование скорости вращения посредством введения добавочной э. Д. С. Во вторичную цепь двигателя.
- •Глава двадцать девятая особые виды и режимы работы многофазных асинхронных машин
- •28 Mm, 975 об/мин при соединениях обмотки статора в трегулышк"
- •Глава тридцатая однофазные асинхронные машины
- •Глава тридцать первая асинхронные микромашины автоматических устройств
- •Глава тридцать вторая магнитные поля и основные параметры синхронных машин
- •Общие положения.
- •Глава тридцать третья работа многофазных синхронных генераторов при симметричной нагрузке
- •Номинальное изменение напряжения синхронного генератора
- •Глава тридцать четвертая элементы теории переходных процессов синхронных машин
- •Периодические и апериодические токи обмоток индуктора.
- •1Ри этих условиях.
- •Затухание апериодического тока якоря.
- •Глава тридцать пятая параллельная работа синхронных машин
- •Изменение активной мощности. Режимы генератора и двигателя.
- •Вывод формулы угловой характеристики активной мощности.
- •Синхронизирующая мощность и синхронизирующий момент.
- •Глава тридцать шестая асинхронные режимы и самовозбуждение синхронных машин
- •Глава тридцать седьмая синхронные двигатели и компенсаторы
- •Способы пуска синхронных двигателей.
- •Ib подавляющем большинстве случаев применяется асинхронный пуск синхронных двигателей (см. § 36-1 и 36-2).
- •Глава тридцать восьмая несимметричные режимы работы синхронных генераторов
- •Токи и сопротивления нулевой последовательности.
- •I Последние вызывают в машине ряд нежелательных явлений и делают режим работы машины тяжелым.
- •Потери энергии и нагрев ротора.
- •Вибрация.
- •Получим
- •Глава тридцать девятая колебания и динамическая устойчивость синхронных машин
- •Глава сороковая системы возбуждения синхронных машин
- •I Регуляторы, которые реагируют не только на величины отклонения определенных параметров, но и на величины их производных во времени, называются регуляторами сильного действия.
- •Глава сорок первая специальные типы синхронных машин
- •Глава сорок вторая многофазные коллекторные машины и каскады
- •I Однако в коммутируемых секциях к. М. П. Т , кроме реактивной э. Д с, возникает также трансформаторная э. Д. С. Етр, которая индуктируется основным магнитным потоком ф.
- •Список литературы
- •Предметный указатель
Глава двадцать вторая намагничивающие силы обмоток переменного тока
§ 22-1. Намагничивающая сила фазы обмотки
Допущения. Приступая к изучению магнитного поля, создаваемого обмоткой переменного тока в воздушном зазоре, допустим сначала, что 1) магнитная проницаемость стали сердечников цс = = оо; 2) пазы и явновыраженные полюсы отсутствуют и воздушный зазор является равномерным; 3) катушечные стороны расположены в воздушном зазоре и имеют в сечении вид бесконечно тонкой ленты с шириной, равной величине зазора б; 4) величина зазора б мала по сравнению с радиусом статора и полюсным делением. При этих условиях линии магнитной индукции в воздушном зазоре прямолинейны и перпендикулярны поверхностям зазора. Рассмотрение вопроса при подобных допущениях позволяет выявить главные особенности поля в воздушном зазоре. Влияние этих допущений может быть учтено дополнительно (см. § 23-1, 23-4).
Рассмотрим прежде всего обмотку с целым числом пазов на полюс и фазу.
Н. с. катушек с полным шагом. Пусть на каждом двойном полюсном делении 2т расположено по одной катушке с wK витками и шагом у = х. Эти катушки сдвинуты относительно друг друга на 2т, принадлежат одной фазе и нагружены током iK (рис. 22-1, а). Вид возникающего при этом магнитного поля показан на этом же рисунке.
Применим к одной из магнитных линий рис. 22-1, а закон полного тока:
Указанный ряд катушек создает в зазоре прямоугольную волну магнитной индукции В (рис. 22-1, б). В соответствии с выражением (22-5) эта волна в другом масштабе представляет собой также волну н. с. данного ряда катушек. Так как, согласно (22-5), величина В
пропорциональна FKi, то в дальнейшем можно рассматривать намагничивающие силы.
Прямоугольную волну н. с. FK (рис. 22-1, б) можно разложить в ряд Фурье. Так как отрицательные полупериоды этой волны при их сдвиге на угол а = я симметричны (относительно оси абсцисс) положительным полупериодам, то волна содержит только нечетные гармоники (v = 1, 3, 5...). Выберем начало осей по оси симметрии катушки. Тогда кривая рис. 22-1, б будет симметрична относительно оси ординат и содержать только косинусные члены.
Таким образом,
Согласно равенству (22-11), н. с. рассматриваемого ряда катушек состоит из бесконечного ряда гармоник v, каждая из которых изменяется в пространстве (cos va) и во времени (cos at) по синусоидальному закону. Иными словами, н. с. этого ряда катушек представляет собой ряд неподвижных пространственных гармоник (рис. 22-1, б), амплитуды которых FKtv пульсируют во времени по
синусоидальному закону в пределах гармоника н. с. создает подобную же в соответствии с соотношением (22-5)
от +fKV до —FKV. Каждая гармонику магнитного поля Прямоугольная волна н. с. и магнитного поля (рис. 22-1, б) также пульсирует во времени, и ее ординаты FKt изменяются от значения +FKtn до — FKm, причем на основании выражений (22-4) и (22-8)
FKm = [-^-wJK. (22-12)
Н. с, катушечной группы с полным шагом. На
рис. 22-2 изображена катушечная группа из q = 3 катушек, имеющих полный шаг и сдвинутых относительно друг друга на угол
Рис. 22-2. Н. с. катушечной группы
Там же в виде кривых 1,2,3 изображены основные гармоники н. с. этих катушек для момента времени, когда cos со/ = 1. При этом предполагается, что такие катушечные группы расположены на каждом двойном полюсном делении.
Синусоидальные пространственные кривые 1,2,3 на рис. 22-2 сдвинуты относительно друг друга на угол у, и их можно изображать в виде трех пространственных векторов (рис. 22-3) точно так же, как мы изображаем в виде временных векторов токи, изменяющиеся синусоидально во времени и сдвинутые относительно друг друга по фазе на угол у.
Сумма синусоидальных кривых 1, 2, 3 на рис. 22-2, также является синусоидой (сплошная кривая на рис. 22-2) и представляет собой основную гармонику н. с. катушечной группы рис. 22-2. Амплитуда н. с. группы Fql при этом равна сумме векторов рис. 22-3. Суммирование векторов FKl на рис. 22-3 происходит точно так же, как и суммирование э. д. с. катушечных групп на рис. 20-7 и 20-8, причем углы у в обоих случаях равны. Поэтому
Рис. 22-3.
Сложение
н.с. катушек
группы
где kpl — коэффициент распределения обмотки для v = 1, определяемый равенствами (20-15) и (20-23). Н. с. v-x гармоник катушек катушечной группы сдвинуты относительно друг друга на угол, больший в v раз, т.е. на vy.Просуммировав эти н. с. так же, как и на рис. 22-2 и 22-3, получим амплитуду н. с. v-й гармоники группы:
Fgv = qFKVkpV, (22-15)
где коэффициент распределения /jpV определяется равенствами (20-27) и (20-28). Обратим внимание на то, что ось н. с. катушечной группы (рис. 22-2) совпадает с осью симметрии группы. Поэтому н. с. группы при выборе начала координат по рис. 22-2 выражается равенством (22-11) при замене FKVna Fq^.
Н. с. фазы обмотки. Двухслойную обмотку с укороченным шагом у = рЧ, как и всякую другую обмотку с укороченным шагом, можно представить в виде двух обмоток с полным шагом, сдвинутых относительно друг друга на величину укорочения шага (1 — Р)т (рис. 22-4, а). Это следует из того, что изображенные на рис. 22-4, а катушечные группы с полным шагом у — т можно пересоединить в катушечные группы двухслойной обмотки с укороченным шагом у — рт так, что направления токов в катушечных сторонах не изменятся. Очевидно, что при таком пересоединении э. д. с. £ и н. с. F обмотки также не изменятся.
На рис. 22-4, б для момента времени, когда cos at = \, штриховыми кривыми показаны основные гармоники верхнего и нижнего слоев обмотки (рис. 22-4, а), сдвинутые на угол укорочения шага (1 — Р)я. Там же изображена результирующая основная гармоника двух слоев обмотки. Векторы н. с. слоев обмотки Fql и их результирующая F^ изображены на рис. 22-5. Векторы высших гармоник н. с. вместо угла
Рис. 22-4. Н. с фазы обмотки с укороченным шагом
Рис 22-5. Сложение н. с. двух слоев фазы обмотки
Выражение (22-19) действительно также и для однослойных обмоток при соответствующим образом вычисленных значениях ko6v (см. § 21-3).
Для н. с. фазы в целом действительно выражение
которое получим из соотношения (22-11) при замене FKV на F$v. Начало осей при этом совпадает с осью фазы обмотки (рис. 22-4).
Согласно равенству (22-21), н. с. фазы F$t также представляет собой сумму неподвижных в пространстве и пульсирующих во времени гармоник.
Как будет установлено в последующих главах, высшие гармоники н. с. вызывают в машинах ряд нежелательных явлений (добавочные вращающие моменты и потери, увеличение индуктивных сопротивлений обмоток и пр.). Поэтому целесообразно добиваться их уменьшения.
Из формулы (22-19) следует, что величина F$v обратно пропорциональна порядковому номеру гармоники v и зависит от обмоточного коэффициента ko^y.
Поскольку kyv и kpV в формулах (22-19) и (22-20) вычисляются по тем же выражениям, что и при определении э. д. с. обмотки, то отсюда следует, что меры, принимаемые для подавления высших гармоник э. д. с. (укорочение шага и распределение обмотки), приводят также к подавлению высших гармоник н. с.
Коэффициент скоса пазов kzV [см. выражение (20-29] в формулы (22-19) и (22-20) не входит, так как н. с, создаваемая обмоткой, ориентирована вдоль ее пазов, как по направляющим, и поэтому скос пазов вызывает лишь скос волн н. с. в тангенциальном направлении, но не изменяет их амплитуды.
Для гармоники н. с. зубцового порядка vz, определяемых равенством (20-34), коэффициент kyvkpV = ±knkpl, и поэтому из числа высших гармоник эти гармоники выражены наиболее сильно. При q = 2, например, гармониками зубцового порядка будут v = v^ = = 11, 13, 23, 25..., а при q = 3 — соответственно vz = 17, 19, 35, 37... При q = 1 все высшие гармоники н. с. являются гармониками зубцового порядка. Очевидно, что ослабления гармоники н. с. зубцового порядка можно достичь только увеличением q, так как при этом порядок vz увеличивается.
Вращающиеся волны н. с. Используя известную тригонометрическую формулу, каждый член равенства (22-21) можно выразить в следующем виде:
Каждый из правых членов этого равенства представляет собой вращающуюся волну н. с, которая распределена в пространстве вдоль координаты а по синусоидальному закону и имеет амплитуду U F^y. Действительно, вообразим, что мы наблюдаем за какими-либо точками этих двух волн, имеющими постоянные значения н. с. Тогда для этих точек
и в электрических единицах угла
Разложение неподвижной пульсирующей во времени волны н. с. [левая часть (22-22)] на вращающиеся [правая часть (22-22)] можно
Рис. 22-6. Разложение пульсирующего поля на два вращающихся
проиллюстрировать также с помощью рис. 22-6, на котором в векторном и функциональном изображениях представлены две волны, вращающиеся в противоположных направлениях с одинаковыми скоростями, и их сумма (сплошная жирная линия). Как видно из этого рисунка, две вращающиесяг в разных направлениях волны образуют одну неподвижную пульсирующую волну с удвоенной
амплитудой и наоборот — одна пульсирующая волна разлагается на две волны с половинными амплитудами, вращающимися в противоположных направлениях.
Очевидно, что полученные в данном параграфе результаты целиком применимы для н. с. однофазной обмотки. Эту н. с. в соот-Еетствиии с изложенным можно рассматривать состоящей из неподвижных пульсирующих или вращающихся в противоположных направлениях гармоник н. с.
§ 22-2. Намагничивающие силы многофазных обмоток
Н. с. трехфазной обмотки при симметричной нагрузке. Допустим, что трехфазная обмотка с целым" числом пазов на полюс и фазу (рис. 22-7, а) нагружена симметричными токами:
Направим ось а в сторону чередования фаз и отметим оси "отдельных фаз обмотки (рис. 22-7, б). Н. с. v-x гармоник отдельных фаз относительно осей своих фаз выражается равенством (22-22), если для фаз В я С заменить at соответственно на at — 2л/3 и at — 4л/3. Для суммирования н. с. отдельных фаз будем отсчитывать углы а от оси фазы А. Тогда для фаз В я С в выражении (22-22) нужно заменить угол а соответственно на а — 2я/3 и а — 4л/3. Таким образом, вращающиеся волны v-x гармоник н. с. отдельных фаз выражаются равенствами:
Сложим сначала прямые гармоники н. с. фаз. Эти гармоники, согласно равенствам (22-27), можно представить в следующем виде:
На основании равенств (22-28) прямые гармоники н. с. фаз являются синусоидами или векторами, сдвинутыми относительно друг
друга на угол (v — 1) -~-. Определим их сумму.
Нечетные гармоники v =- 1, 3, 5... можно разбить на три группы
Для первой группы гармоник угол сдвига гармоник н. с. отдельных фаз составляет
или — 120° (рис. 22-8, а). Синусоидальные волны или векторы н. с. трех фаз поэтому сдвинуты относительно друг друга в пространстве на 120°, вследствие чего сумма этих гармоник равна нулю. Рис 22-7. Н. с. трех фаз обмотки
Следовательно, прямые
гармоники, кратные трем, в кривой н. с. отсутствуют. Для второй группы гармоники (22-29) угол сдвига равен
или 0°, и эти гармоники поэтому суммируются арифметически (рис. 22-8, б), т. е. утраиваются.
Для третьей группы гармоник угол сдвига составляет
или 240° (рис. 22-8, в), и сумма их поэтому также равна нулю. Аналогичным- образом можно убедиться в том, что из числа обратных гармоник, выраженных вторыми членами правой части равенств (22-27), обращаются в нуль суммы гармоник первых двух групп (22-29), а совпадают по фазе и суммируются арифметически гармоники третьей группы. Таким образом, н. с. трехфазной обмотки при симметричной нагрузке не содержит гармоник, кратных трем, и состоит их прямых гармоник v = 6& + 1 = 1, 7, 13, 19...
Рис 22-8 Сложение прямых гармоник н с фаз
и обратных v = 6k — 1=5, 11, 17... Основная гармоника (v = = 1) является прямой и вращается в направлении чередования фаз обмотки.
Скорость вращения гармоник н. с. обратно пропорциональна v, а их амплитуды в соответствии с равенствами (22-19) и (22-28)
vp ~ ' vp
В общем случае симметричная m-фазная обмотка при ее симметричной нагрузке создает только вращающиеся гармоники н. с, амплитуды которых на полюс равны
Полная н. с. трехфазной обмотки при симметричной нагрузке в соответствии с изложенным выражается равенством
где верхние знаки относятся к прямым гармоникам и нижние — к обратным. Равенство (22-32) действительно и для других многофазных обмоток, однако состав высших гармоник является другим.
В ряде случаев целесообразно выражать амплитуды н. с. не через данные обмотки и ток фазы, а через линейную нагрузку.
Под линейной нагрузкой А обмотки переменного тока понимается сумма действующих значений тока всех проводников обмотки на единицу длины окружности якоря:
Значения величины А по (22-33) при / = /н для ряда выполненных машин указаны в табл. 19-1 и 19-2.
Подставив величину mwl из равенства (22-33) в (22-31), получим
При этом амплитуда основной гармоники н. с,
Н. с. трехфазной обмотки при несимметричной нагрузке анализируется методом симметричных составляющих. Очевидно, что полученные выше результаты в этом случае действительны для токов прямой последовательности Iv
Токи обратной последовательности /2 имеют обратное чередование фаз и сдвинуты также на углы 120°. Эти токи создают такие же н. с, как и токи прямой последовательности, но вращающиеся по отношению к первым в противоположных направлениях.
Основная гармоника н. с. (v = 1) при этом вращается в обратном направлении.
При одновременном действии токи 1Х и /2 создают н. с. прямой (Fi) и обратной (F2) последовательности, векторы которых
вращаются с одинаковыми скоростями в противоположных направлениях (рис. 22-9), и амплитуда результирующего поля основных гармоник описывает эллипс, в связи с чем такое поле называется также эллиптическим. Если существует только вращающееся поле токов одной последовательности, то такое поле называется круговым вращающимся полем, так как в эгом случае вместо эллипса получается окружность.