Методички / Курсовое проектирование деталей машин
.pdfПри этом у червяка изменяется только начальный диаметр, который стано-
вится равным:
dw1 q 2x2 m . |
(109) |
||
Диаметры вершин и впадин колеса также увеличиваются на удвоенное |
|||
смещение: |
|
|
|
da2 |
m z2 |
2 2x2 , |
(110) |
d f 2 |
m z2 |
2,4 2x2 . |
(111) |
По условию неподрезания и незаострения зубьев величину коэффициента смещения следует принимать в пределах –1 х2 1. Начальный диаметр червяка:
|
|
|
|
dw1 m(q 2x2 ). |
(112) |
|||||||||||||||
Начальный и делительный углы подъёма винтовой линии: |
|
|||||||||||||||||||
w arctg |
|
z1 |
|
; |
|
|
arctg |
|
z1 |
. |
|
(113) |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
q 2x2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|||||||||
Делительный диаметр колеса: d2 mz2 . |
|
|
|
|
|
(114) |
||||||||||||||
Максимальный диаметр колеса: |
|
|
daм2 |
da 2 |
|
6m |
. |
(115) |
||||||||||||
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z1 2 |
|
||
Диаметры вершин и впадин червяка: |
|
|
da1 m(q 2); |
(116) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d f 1 m(q 2,4). |
(117) |
|||||||||
Длина нарезанной части червяка: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
b1 (11 0,06z2 )m |
при z1 = 1 или 2; |
(118) |
||||||||||||||||||
b1 (12,5 0,09z2 )m |
|
|
при z1 = 4. |
(119) |
||||||||||||||||
Ширина венца колеса: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b2 |
0,75da1 |
при z1 = 1 или 2; |
(120) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
b2 |
0,67da1 |
|
|
при z1 = 4. |
(121) |
|||||||||||
Угол обхвата червяка: 2δ |
|
|
2b2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(122) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
da1 |
0,5m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
После определения скорости скольжения и уточнения коэффициента |
||||||||||||||||||||
нагрузки определяют рабочее контактное напряжение по формуле: |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
H |
|
475 |
|
|
|
T2 K H |
|
H . |
(123) |
|||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
d2 |
|
|
|
|
|
dw1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окружное усилие на червяке, равное осевому усилию на колесе:
F |
F |
|
2 T1 |
. |
(124) |
|
|||||
t1 |
a 2 |
|
d1 |
|
|
|
|
|
|
Окружное усилие на колесе, равное осевому усилию на червяке:
F |
F |
|
2 T2 |
. |
(125) |
||||
|
|
||||||||
|
t 2 |
|
a1 |
|
d2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
Радиальное усилие: Fr Ft 2 tg / cos w . |
(126) |
||||||||
Эквивалентное число зубьев колеса: |
zv2 z2 / cos3 w . |
(127) |
|||||||
Коэффициент формы зуба определяют по учебному пособию [11]. Рабочее |
|||||||||
изгибное напряжение рассчитывают по формуле: |
|
||||||||
F |
0,6Ft 2 K F YF |
F . |
(128) |
||||||
|
|
||||||||
|
|
b2 m |
|
|
|
|
|
||
Механический КПД червячной передачи: |
|
||||||||
0,95 |
|
tg w |
(129) |
||||||
|
, |
||||||||
tg w |
где - приведенный угол трения; определяется в зависимости от скорости скольжения [11].
Расчёты червячной передачи выполняют по материалам и прочности чер-
вячного колеса. Геометрические параметры червяка при этом необходимо прове-
рить на прочность и жёсткость. Такие расчёты являются составной частью
уточнённого расчёта валов (см. разд. 22).
Тепловой расчёт червячного редуктора выполняют для предотвращения перегрева масла и потери его смазочных свойств. Из уравнения теплового баланса
определяют максимальную температуру масла:
t t0 |
P1 1 |
ПВ t , |
(130) |
KT A 1 KHE |
где t0 — температура окружающего воздуха, град.; в умеренном климате t0 =
20°С (указать в техническом задании); P1 — мощность на быстроходном валу, Вт;
КТ — коэффициент теплоотдачи; в закрытых небольших помещениях КТ = 8... 10
Вт/(м2 °С), в помещениях с интенсивной вентиляцией KТ = 14... 17, при обдуве корпуса вентилятором КТ выбирают в зависимости от частоты вращения червяка
(табл. 19):
|
|
|
|
Таблица 19 |
||
|
|
|
|
|
|
|
Частота вращения n1, об/мин |
750 |
1000 |
1500 |
|
3000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент теплоотдачи КT, Вт/(м2 °С) |
17 |
21 |
29 |
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
А — площадь теплоотдающей поверхности, м2, соприкасающейся с возду-
хом и омываемой внутри корпуса маслом, включая 70% площади поверхности рё-
бер и бобышек; определяется из эскиза корпуса редуктора либо по эмпирическо-
му соотношению:
A 2 10 5 a1,7 |
, |
(131) |
w |
|
|
где aw — межосевое расстояние, мм; — коэффициент, учитывающий тепло-
отвод в раму или плиту ( max = 0,3); КHE — коэффициент эквивалентности (см.
разд. 11); ПВ — относительная продолжительность включения (см. разд. 4); [t] —
допускаемая температура масла: [t] = 95°С — для редукторных масел, [t] =
100...120°С — для авиационных масел. При невыполнении условия (130) следует
на вал червяка ставить вентилятор либо проектировать змеевик с проточной
водой.
Расчёт змеевика.
Количество теплоты, выделяющейся в передаче в секунду, или тепловая
мощность, Вт: |
|
|
Q P (1 ). |
(132) |
|
1 |
1 |
|
Количество теплоты, отданной в секунду через стенки редуктора окружаю- |
||
щему воздуху, или мощность теплоотдачи, Вт: |
|
|
Q2 |
KТ (tм t0 ) A, |
(133) |
где t м – температура масла в редукторе.
Количество теплоты, отводимой змеевиком при заданной температуре мас-
ла в редукторе: |
|
Qзм Q1 Q2 . |
(134) |
Требуемый расход воды в м3/c: |
|
Wвд Qзм / вдcвд tвд , |
(135) |
где вд - плотность воды; вд = 1000 кг/м3;
cвд - теплоёмкость воды; cвд = 4,187·103 Дж/(м3ºС);
tвд - повышение температуры воды в змеевике; tвд = 2…10 ºС.
Температура воды на выходе из змеевика: |
|
|
||
|
|
t1 t0 tвд . |
(136) |
|
Параметры змеевика из красной меди принимают из табл. 20. |
||||
|
|
|
Таблица 20 |
|
|
Сортамент труб для змеевика |
|
|
|
|
|
|
|
|
Наружный |
Толщина |
Наружная поверх- |
Масса трубы m, кг/м |
|
диаметр d2, мм |
стенки δ, мм |
ность А0, м2/м |
|
|
|
|
|
|
|
13 |
1,5 |
0,041 |
0,49 |
|
|
|
|
|
|
15 |
1,5 |
0,047 |
0,57 |
|
|
|
|
|
|
18 |
2 |
0,056 |
0,895 |
|
|
|
|
|
|
22 |
2 |
0,069 |
1,13 |
|
|
|
|
|
|
26 |
2 |
0,082 |
1,36 |
|
|
|
|
|
|
30 |
2,5 |
0,94 |
1,94 |
|
|
|
|
|
|
36 |
3 |
1,3 |
2,8 |
|
|
|
|
|
|
Требуемый внутренний диаметр трубы в мм:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d1 4,6 W вд/ vвд , |
|
(137) |
|||
где vвд - скорость потока воды в трубе, м/с; назначается по табл. 21. |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 21 |
|
Расходы воды W вд , дм3/мин, в зависимости от d1 и vвд |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
d1, мм |
vвд = 0,2 м /с |
vвд = 0,4 м /с |
vвд = 0,6 м /с |
vвд = 0,8 м /с |
vвд = 1 м /с |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
0,94 |
1,88 |
|
2,82 |
3,76 |
4,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
1,3 |
2,6 |
|
3,9 |
5,2 |
6,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
1,84 |
3,68 |
|
5,52 |
7,36 |
9,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
3,04 |
6,08 |
|
9,12 |
12,16 |
15,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22 |
4,54 |
9,08 |
|
13,62 |
18,16 |
22,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
5,88 |
11,76 |
|
17,64 |
23,52 |
29,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
8,46 |
16,92 |
25,38 |
33,84 |
42,3 |
|
|
|
|
|
|
Перепад температур масла и воды в начале змеевика при установленной конструктором температуре масла:
tн = tм – t0. (138)
Конечный температурный перепад:
|
tк |
tм t1. |
(139) |
|||
Средний температурный перепад: |
|
|
||||
|
tср 0,5 ( tм tк ). |
(140) |
||||
Наружная поверхность охлаждения змеевика: |
|
|
||||
|
Aзм Qзм / К зм tср , |
(141) |
||||
где К зм - коэффициент теплоотдачи; определяется по табл. 22. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
Таблица 22 |
|
Значения К зм , Вт/(м2ºС), для змеевика из красномедной трубки |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Окружная скорость |
vвд = 0,1м /с |
|
vвд = 0,2м /с |
|
vвд > 0,4м /с |
|
червяка vt, м/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
≤ 4 |
146 |
|
157 |
|
165 |
|
|
|
|
|
|
|
|
4…6 |
153 |
|
163 |
|
174 |
|
|
|
|
|
|
|
|
6…8 |
162 |
|
174 |
|
186 |
|
|
|
|
|
|
|
|
8…10 |
168 |
|
180 |
|
195 |
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
174 |
|
186 |
|
203 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(142)
Пример 11. Рассчитать червячную передачу по следующим исходным дан-
ным: мощность P1 = 5 кВт; частота вращения п1 = 950 об/мин; передаточное чис-
ло u = 16; ресурс t = 16000 ч. Нагрузка реверсивная постоянная. Недостающими данными задаться.
Решение.
1)Вычерчена кинематическая схема передачи (рис. 20).
Рис. 20. Кинематическая схема червячной передачи
2)Кинематический расчёт. Частота вращения вала колеса:
n2 n1 / u 950 /16 59,4об / мин .
КПД червячной передачи η = 0,8 (Прил. А). Мощность на валу колеса:
Р2 = Р1·η = 5·0,8 = 4 кВт.
Вращающие моменты на валах:
T 9550 |
P |
|
9550 |
5 |
50,3Н м. |
|||||||
1 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
||||||||||
1 |
|
|
n1 |
|
|
|
|
|
950 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
T 9550 |
P2 |
|
9550 |
4 |
|
643Н м. |
||||||
|
|
|
|
|
||||||||
2 |
|
|
n2 |
|
|
|
|
|
59,4 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Скорость скольжения v |
|
4 950 |
|
|
|
|||||||
|
|
3 643 3,28м / с. Для повышения антифрикци- |
||||||||||
|
|
|||||||||||
S |
104 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
онных свойств принята для червячного колеса |
|
оловянистая бронза БрО10Ф1, от- |
ливка в кокиль, со следующими характеристиками: В = 255 МПа, Т = 147 МПа,
основные допускаемые напряжения [ 0F ] = 57 МПа, 1F = 41 МПа [ H ] = 186
МПа [11]. Принята для червяка сталь 30ХГС, термообработка – закалка, твёрдость
45…55HRC,
3)Допускаемые напряжения. Число циклов нагружения вала колеса:
N = 60n2 t = 60·59,4·16000 = 57·106.
Коэффициенты долговечности – формулы (100) и (101):
K HL |
8 |
107 |
0,804; |
K FL |
9 |
106 |
0,638. |
|||
57 |
106 |
57 |
106 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Допускаемое контактное напряжение:
Н Н KHL 186 0,804 150МПа .
Допускаемое изгибное напряжение:
1F 1F KFL 41 0,638 26МПа.
Принята 7-я степень точности. Коэффициенты: концентрации нагрузки KH
=1; динамической нагрузки K = 1,2 [11].
4)Межосевое расстояние из расчёта по контактным напряжениям – формула (101):
aw 61 3 643 103 1,2 198мм. 1502
Принято aw = 200 мм.
5)Геометрические параметры. Принято число заходов чер-
вяка z1 = 2, число зубьев колеса z2 = z1·u = 2·16 = 32 > [28]. Назначен ориентировочно коэффициент диаметра червяка q = z2/4 = 32/4 = 8.
Модуль зацепления – формула (107):
m |
2 200 |
10мм. |
|
32 8 |
|||
|
|
Делительное межосевое расстояние:
a 0,5 10 32 8 200мм.
Делительный угол подъёма винтовой линии:
arctg 102 11,31 11 19 .
Делительные диаметры – формулы (106) и (114):
d1 10 8 80мм; |
d2 10 32 320мм. |
Диаметры вершин – формулы (110) и (116): |
|
da1 = 10·(8 + 2) = 100 мм; |
da2 10 32 2 340мм. |
Диаметры впадин – формулы (111) и (116): |
|
df1 = 10·(8 – 2,4) = 56 мм; |
d f 2 10 32 2,4 296мм. |
Максимальный диаметр колеса - формула (115):
daм2 340 6 10 355мм. 2 2
Длина нарезанной части червяка - формула (118): b1 (11 0,06 32) 10 129,2мм.
Принято b =130 мм.
Ширина венца колеса - формула (120):
b2 0,75 100 75мм.
Угол обхвата червяка - формула (122):
2δ 2 75 2 рад 2 180 / 115 . 80 0,5 10
Это близко к рекомендуемому [2δ] = 90…110 .
Окружная скорость колёс = π·80·950/60000 = 4 м/с. Скорость скольженияs = /cos = 4/ cos11,31º = 4,1 м/с. Уточнены коэффициенты нагрузки для 7-й
степени точности: K = 1; K = 1,1 [11].
6)Проверочные расчёты.
Рабочее контактное напряжение - формула (123):
H 475 643 103 1,1 139,6МПа [150]. 320 80
Вывод. Контактная прочность достаточна.
Окружное усилие на червяке, равное осевому усилию на колесе – формула
(124):
|
|
|
2 50,3 103 |
|
F |
F |
|
|
1260Н. |
|
||||
t1 |
a 2 |
|
80 |
|
|
|
|
|
Окружное усилие на колесе, равное осевому усилию на червяке – формула
(125):
|
|
|
2 643 103 |
|
F |
F |
|
|
4020Н. |
|
||||
t 2 |
a1 |
|
320 |
|
|
|
|
|
Радиальное усилие – формула (122):
Fr 4020 tg 20 / cos11,31 1490Н.
Эквивалентное число зубьев колеса - формула (127): zv2 32 / cos3 11,31 40.
Коэффициент формы зуба YF2 = 2,27 [11]. Рабочее изгибное напряжение зубьев колеса – формула (128):
F 0,6 4020 1,1 2,27YF 2 8МПа 26 . 75 10
Вывод. Изгибная прочность достаточна.
7)Механический КПД передачи. Приведенный угол трения
1 30 при s = 4 м/с [11]. Механический КПД – формула (129):
tg11,31
0,95 0,84. tg 11,31 1,5
На основании расчётов составлена сводная таблица параметров (образец в
табл. 23).
|
|
Таблица 23 |
||
Параметры червячной передачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величины |
|||
Параметры |
|
|
|
|
Червяк |
|
|
Колесо |
|
|
|
|
|
|
Мощность Р, кВт |
5 |
|
|
4,2 |
|
|
|
|
|
Частота вращения n, об/мин |
950 |
|
|
59,4 |
|
|
|
|
|
Вращающий момент Т, Н·м |
50,3 |
|
|
643 |
|
|
|
|
|
Материалы |
сталь |
|
|
бронза |
|
30ХГС |
БрО10Ф1 |
||
|
|
|
|
|
Термообработка |
Закалка |
|
|
кокиль |
|
|
|
|
|
Межосевое расстояние aw , мм |
|
200 |
||
|
|
|
|
|
Модуль m, мм |
|
10 |
||
|
|
|
|
|
Коэффициент диаметра червяка q |
|
8 |
||
|
|
|
|
|
Число заходов (зубьев) z |
2 |
|
|
32 |
|
|
|
|
|
Передаточное число u |
|
16 |
||
|
|
|
||
Делительный угол подъёма винтовой линии γ |
11º19ʹ |
|||
|
|
|
|
|
Длина нарезанной части (ширина) b, мм |
130 |
|
|
75 |
|
|
|
|
|
Делительный диаметр d, мм |
80 |
|
|
320 |
|
|
|
|
|
Диаметр вершин da, мм |
100 |
|
|
340 |
|
|
|
|
|
Максимальный диаметр колеса daм2, мм |
|
355 |
||
|
|
|
|
|
Угол обхвата червяка 2δ |
|
115 |
||
|
|
|
|
|
Окружное усилие в зацеплении Ft, H |
1260 |
|
4020 |
|
|
|
|
||
Радиальное усилие в зацеплении Fr, H |
1490 |
|||
|
|
|
||
Осевое усилие в зацеплении Fa, H |
4020 |
|
1260 |
|
|
|
|
||
Рабочее контактное напряжение H , МПа |
139,6 |
|||
|
|
|
||
Допускаемое контактное напряжение [ H ], МПа |
|
150 |
||
|
|
|
|
|
Рабочее изгибное напряжение колеса F 2 , МПа |
- |
8 |
|
|
|
Допускаемое изгибное напряжение колеса [ F 2 ], МПа |
- |
26 |
|
|
|
8)Тепловой расчёт редуктора. Дополнены исходные дан-
ные. Редуктор размещён в механическом цехе. Принят коэффициент эквивалентности КНЕ = 0,8; продолжительность включения ПВ = 0,25; коэффициент ψ = 0,2. Недостающими данными задаёмся.
Площадь теплоотдачи A 20 2001,7 0,16 106 мм2 0,16м2 .
Коэффициент теплоотдачи при отсутствии интенсивной вентиляции КТ = 8
Вт/(м2С). Температура масла из условия теплового баланса:
t 20 5000 1 0,84 0,8 0,25 176 t . 8 0,16 1 0,2
Выводы. 1. Условие (130) не выполнено.
2.На вал червяка проектируем вентилятор.
9)Тепловой расчёт с вентилятором.
При частоте вращения червяка n = 950 обмин коэффициент теплоотдачи КТ
= 21 Вт/(м2 °С) (табл. 19). Температура масла из условия теплового баланса:
t 20 |
5000 1 0,84 |
|
0,8 0,25 80 70 . |
|
21 0,16 1 0,2 |
||||
|
|
Выводы. 1. Условие (130) не выполнено.
2.Проектируем змеевик с проточной водой.
10)Расчёт змеевика.
Количество теплоты, выделяющейся в передаче в секунду – формула (132):
Q P (1 ) 5000(1 0,84) 800Вт.
1 1
Количество теплоты, отданной в секунду через стенки редуктора окружаю-
щему воздуху – формула (133):
Q2 21 (70 20) 0,16 168Вт.
Количество теплоты, отводимой змеевиком при заданной температуре мас-
ла в редукторе:
Qзм 800 168 632Вт.
Требуемый расход воды при tвд = 5 ºС – формула (135):