Posobie_ch_1
.pdf61
эксплуатировать запрещается. Действительный (фактический) коэффициент запаса
|
|
|
|
|
|
|
nдейств т / эквIII |
240 /178,9 1,33 |
|||||||||||
меньше нормативного n 1,5. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Согласно четвертой теории прочности |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
IV |
|
1 |
[( |
|
|
)2 ( |
|
|
|
)2 ( |
|
)2 ] |
|||||||
|
2 |
2 |
3 |
3 |
|||||||||||||||
|
экв |
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
1 |
[(29,44)2 ( 149,44)2 (29,44 ( 149,44))2 ] 167,0 МПа, |
||||||||||||||||
2 |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
т 240 167,0 р 160 МПа. |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Условие прочности не выполнено и согласно четвертой теории. Однако фактический коэффициент запаса оказывается другим:
nдейств 240 /167 1,44.
Положения опасных площадок согласно третьей и четвертой теориям приведены на рис. 2.10, 2.11. По площадке рис. 2.10, выделенной жирным контуром, действует максимальное касательное напряжение. Эта площадка перпендикулярна к площадке 2 и наклонена под углом в 45° к площадкам 1 и 3. Выделенная площадка рис. 2.11 соответствует четвертой теории прочности. Она равно наклонена ко всем трем главным площадкам.
|
z |
|
|
3 |
|
|
45 |
1 |
|
max |
|
|
|
|
|
45 |
x |
|
|
|
|
31,7 |
|
y |
2 |
|
Рис. 2.10. Опасная площадка по третьей теории прочности
|
z |
|
3 |
|
1 |
|
x |
|
31,7 |
y |
2 |
|
Рис. 2.11. Опасная площадка по четвертой теории прочности
62
Специально обратим внимание на способ изображения опасных площадок: эти площадки показаны с привязкой к исходному элементу. Так необходимо сделать и при оформлении задачи.
Поскольку привязка исходного элемента к конструкции, из которой он вырезан, известна, примененный способ изображения площадок равносилен указанию опасных площадок непосредственно на конструкции.
Определение деформаций в точке. Деформации являются уп-
ругими и можно применять обобщенный закон Гука, так как вычисленные выше эквивалентные напряжения меньше предела текучести:
эквIV эквIII т .
Когда экв превышает т , закон Гука определяет упругую (об-
ратимую) часть полной деформации. В таком случае в задаче нужно вычислить лишь эту составляющую, отметив примечанием в тексте.
Линейные деформации в направлении осей x, y, z таковы:
|
|
|
|
|
|
|
1 |
[ |
|
( |
|
|
|
|
)] |
|
1 |
|
|
[ 20 0,3(0 ( 100))] 510 5 , |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
x |
E |
x |
y |
|
z |
2 105 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
[ |
|
|
( |
|
|
|
|
|
)] |
|
|
1 |
|
[0 0,3( 100 ( 20)] 1,8 10 4 , |
||||||||||||||||||||||
|
|
y |
|
E |
|
y |
z |
x |
2 105 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
[ |
|
|
( |
|
|
|
|
)] |
|
1 |
[ 100 0,3( 20 0)] 4,7 10 4 . |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
z |
|
|
|
|
z |
|
x |
|
y |
|
105 |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Угловая деформация: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Знак минус говорит об уменьшении угла (dx |
, dz) . Отсутствие каса- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
тельных напряжений xy , yz |
означает отсутствие соответствующих |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
угловых деформаций: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Линейные деформации вдоль главных направлений 1, 2, 3: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
[ |
|
( |
|
|
|
)] |
1 |
|
|
[29,44 0,3(0 149,44)] 3,714 10 4, |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
E |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 105 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
[ |
|
|
|
( |
|
)] |
1 |
|
|
|
[0 0,3( 149,44 29,44)] 1,80 10 4 , |
||||||||||||||||||||||||||||
2 |
|
|
|
2 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 105 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
63
|
|
|
1 |
[ |
|
( |
|
|
)] |
|
|
1 |
|
|
[ 149,44 0,3(29,44 0)] 7,914 10 4. |
|||||||
3 |
|
|
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
E |
|
|
1 |
|
|
|
2 105 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Относительная объемная деформация: |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
v |
|
x |
|
y |
|
z |
|
|
|
2 |
|
3 |
2,4 10 4 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|||||||
|
|
z |
|
|
γxz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
εz dz |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 d |
|
1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dz |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dx |
|
|
|
εx dx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.12. Деформация |
Рис. 2.13. Деформации элемента |
|
по главным направлениям 1, 3 |
||
элемента по направлениям х, z |
||
|
Рис. 2.12, 2.13 иллюстрируют результаты вычислений. На этих рисунках dx , dz и d , d – размеры ребер элементов с гранями, перпендикулярными до деформации тела исходным и главным осям соответственно. В результате деформации элементы перемещаются как жесткое целое и деформируются. На рисунках жирной и пунктирной линиями изображены элементы после и до деформации соответственно. Перемещение элементов как жесткого целого не изображено.
Примечание. Рисунки, показывающие деформации элемента, выполняются в масштабе. Так как абсолютные деформации существенно меньше, чем длины граней, то для наглядности рисунков масштабы длин и удлинений выбираются разными.
64
2.2. ИССЛЕДОВАНИЕ ПЛОСКОГО НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПО ЗАДАННЫМ НАПРЯЖЕНИЯМ НА ГЛАВНЫХ ПЛОЩАДКАХ.
ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ (ЗАДАЧА № 8)
Условие задачи |
|
|
|
На гранях элементарного параллелепипеда заданы главные на- |
|||
пряжения (рис. 2.14). Материал элемента – чугун c характеристиками |
|||
р 180 МПа, |
с |
600 МПа, |
E 1,2 105 МПа, 0,25. Нормативный |
в |
в |
|
|
коэффициент запаса прочности n 3. |
|||
50 МПа |
|
n |
Требуется: |
|
|
1) найти нормальное n , каса- |
|
|
|
n |
|
=15 |
|
120 МПа |
тельное n и полное pn напряжения |
|
|
|
на наклонной площадке, заданной уг- |
|
|
|
лом и изображенной на рис. 2.14; |
2) найти величины наибольшего Рис. 2.14. Условие задачи № 8 касательного напряжения и соответст-
вующего ему нормального напряжения, показать положение площадки, на которой эти напряжения действуют;
3) проверить прочность материала; найти действительный коэффициент запаса прочности.
Решение
Заданный элемент ограничен главными площадками, поэтому сразу нумеру-
ем главные напряжения по убыванию ( 1 0 , 2 50МПа, 3 120 МПа) и изображаем на рисунке главные оси (рис. 2.15).
2
120
50
n
n= 15 120
3 50
Определение напряжений. Напря- |
Рис. 2.15. Уточнение |
жения на наклонной площадке вычисля- |
условия задачи |
ются так же, как в задаче № 7. Единственное отличие состоит в том, что можно использовать частный случай (2.4) общих формул (2.2а) и (2.2б). Положение наклонной площадки будем задавать углом n , от-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
65 |
|
|
|
|
|
|
считываемым от оси 3 к нормали n. Значение n 15 положительно, |
||||||||||||||||
так как угол отсчитывается против часовой стрелки. |
||||||||||||||||
Согласно (2.4) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
n |
3 |
2 |
3 2 cos (2 |
n |
) 115,3 МПа, |
||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
n |
3 |
2 sin (2 |
n |
) 17,5 МПа. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Модуль полного напряжения |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
p |
n |
|
2 2 |
116,6 МПа. |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
n |
|
|
|
|
|
|
|
Примененная формула для касательного напряжения n спра- |
||||||||||||||||
ведлива для площадок, перпендикулярных плоскости чертежа. Мак- |
||||||||||||||||
симальное для таких площадок касательное напряжение |
||||||||||||||||
max |
2 3 |
|
|
2 3 |
|
( 50) ( 120) |
35МПа. |
|||||||||
max |
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Соответствующее нормальное напряжение |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
max |
2 3 |
50 ( 120) 85МПа. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2 |
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
120 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
120 |
max |
|
|
120 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
1 |
|
|
45 |
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.17. Площадка |
||
Рис. 2.16. Площадка |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
с максимальным касательным |
|||||||||||||
с максимальным касательным |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
напряжением max |
|||||||||||
напряжением max |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Подсчитанное выше значение касательного напряжения 2 3 не |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
самое большое из всех возможных значений. Это значение является |
||||||||||||||||
максимумом для касательных напряжений по площадкам, перпенди- |
||||||||||||||||
кулярным плоскости чертежа. Площадка, |
на которой действует 2 3 , |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
расположена под углом 45° к главным площадкам 2, 3 (рис. 2.16). |
66
Максимальное касательное напряжение (максимум вычисляется для всех возможных площадок, проведенных через точку) и соответствующее ему нормальное напряжение имеют величины
|
|
1 3 |
|
0 ( 120) |
60 МПа, |
||
max |
|
||||||
|
|
|
2 |
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
45 |
1 |
3 60 МПа |
||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и действуют на площадке, перпендикулярной второй главной площадке и повернутой на угол в 45° к первой и третьей главным площадкам (рис. 2.17). Заметим особо, что теперь, в отличие от результата в задаче № 7, max max .
Круг напряжений для заданного плоского напряженного состоя-
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 3 |
|
|
20 |
|
|
2 45 |
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
–120 |
III |
– 100 |
II |
|
|
|
|
|
|
|
|||
n |
2 n |
– 80 – 60 |
– 40 |
– 20 |
0 |
|
|
||||||
|
N |
|
2 |
|
|
– 20 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
( 2+ 3)/2 |
|
|
|
3
Рис. 2.18. Круг Мора, изображающий заданное плоское напряженное состояние
ния показан на рис. 2.18. Координаты точки N дают значение напряжений на площадке с нормалью n. Площадке с max соответствует точка K круга.
|
|
|
67 |
|
|
|
|
На рис. 2.19 показаны все три |
|
|
1 3 |
|
|||
круга |
напряжений. |
Видно, |
что |
|
|
max |
1 2 |
площадке с наибольшим по моду- |
|
|
|
||||
|
2 3 |
|
max |
||||
лю касательным напряжением max |
|
|
|
||||
III |
max |
II |
I |
||||
соответствует точка, |
лежащая |
на |
|
||||
|
|
|
|
||||
бóльшем круге напряжений. |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
Проверка прочности. По ус- |
|
|
|
|
|||
ловию |
задачи материал элемента |
|
|
|
|
хрупкий. При проверке прочности |
|
|
используем теории прочности, от- |
Рис. 2.19. Круги Мора, |
|
носящиеся к хрупким материалам. |
||
изображающие объемное |
||
Расчетное напряжение, соот- |
||
напряженное состояние |
||
ветствующее первой теории проч- |
|
|
ности |
|
эквI 1 0 р .
Видим, что первая теория прочности не годится для оценки прочности, так как она выдает в рассматриваемой ситуации неправдоподобный результат: при любом уровне напряжений прочность обеспечена.
Расчетное напряжение по второй теории прочности:
эквII 1 ( 2 3) 0 0,25( 50 120) 42,2 р 1803 60 МПа.
Прочность обеспечена с фактическим коэффициентом запаса
|
|
р |
|
180 |
|
|
n |
|
в |
|
|
4,26 |
, |
II |
|
|||||
действ |
|
|
42,2 |
|
|
|
|
|
экв |
|
|
|
|
большем нормативного ( n 3).
Расчетное напряжение по теории прочности Мора,
V |
|
вp |
|
0 |
180 |
( 120) 36,0 |
|
180 |
60 МПа. |
3 |
|
|
|||||||
экв |
1 |
вc |
600 |
р |
3 |
|
|||
|
|
|
|
|
Прочность обеспечена. Фактический коэффициент запаса таков:
|
|
р |
180 |
|
||
n |
|
в |
|
|
|
5. |
|
|
|
||||
действ |
|
Vэкв |
36,0 |
|
68
Опасная плоскость показана на рис. 2.20 |
2 |
50 |
|
жирной линией. Она перпендикулярна |
|||
|
|||
|
|
||
первому главному направлению. Если |
|
120 |
|
напряженное состояние достигнет кри- |
|
||
|
|
||
тического уровня (для этого все напря- |
|
3 |
|
жения надо увеличить в nдейств раз), то |
1 |
|
|
по указанной плоскости произойдет раз- |
Рис. 2.20. Опасная площадка |
||
рушение. |
по первой и второй теориям |
||
|
|
прочности |
2.3. РАСЧЕТ ТОНКОСТЕННОЙ ТРУБЫ, ПОДВЕРЖЕННОЙ ДЕЙСТВИЮ ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ, ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ И КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА (ЗАДАЧА № 9)
Основные формулы
Рассматривается цилиндрическая труба наружным радиусом R, толщиной стенки (рис. 2.21). Отношение R / 10. Отношение длины l к радиусу l / R 5. Труба нагружена внутренним давлением q , по ее торцам приложены силы F и крутящие моменты M .
|
z |
|
|
|
M |
x |
|
М |
|
|
q |
|||
F |
F |
|||
|
R |
|||
|
y |
|
||
|
|
|
Рис. 2.21. Тонкостенная труба под действием внутреннего давления, продольной силы и крутящего момента
Напряжения в трубе обозначаем, используя местную декартову систему координат x, y, z: ось x параллельна оси трубы, ось z направлена по касательной к срединной линии поперечного сечения, осью y служит продолжение радиуса R.
Сила F вызывает в поперечном сечении трубы продольное усилие N F и создает нормальное напряжение (рис. 2.22)
69
x F . 2R
Здесь 2R – площадь поперечного сечения тонкостенной трубы.
х |
|
|
|
|
δ |
q |
|
|
|
||
N |
|
|
|
|
ζz |
ζz |
|
Рис. 2.22. Напряжения |
Рис. 2.23. Напряжения в трубе |
||
от внутреннего давления |
|||
в трубе от продольной силы |
|||
|
|
Внутреннее давление вызывает растяжение трубы в кольцевом направлении (рис. 2.23), чему соответствует напряжение z в продольных сечениях трубы:
z qR .
Напряжения z положительны при q 0 . Случай q 0 отвечает давлению, приложенному к наружной поверхности.
Крутящий момент создает касательные напряжения (рис. 2.24):
M |
|
|
|
xz |
|
|
|
M |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
z |
|
|
|
|
2R |
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Они направлены так, чтобы уравновесить |
|||||||||||
|
xz |
|||||||||||
|
пару сил М. |
|
|
|
|
|
||||||
|
x |
|
|
|
|
|
||||||
y |
По |
толщине трубы напряжения |
||||||||||
|
||||||||||||
|
|
|||||||||||
Рис. 2.24. Напряжения |
x , z , xz |
распределены равномерно. Ос- |
||||||||||
в трубе от крутящего |
тальные напряжения либо в точности рав- |
|||||||||||
момента |
|
ны нулю, либо малы: xy |
zy 0 , y 0. |
Напряженное состояние элементарного параллелепипеда, вырезанного из трубы (рис. 2.25), является плоским. Анализ напряженного состояния выполняется так же, как в задаче № 7.
Условие задачи
Труба радиусом сечения R 0,5 м толщиной 1 см загружена
70
продольной растягивающей силой F 900 кН, внутренним давлением q 0,8 МПа и крутящим моментом M 300 кН м. Материал трубы –
чугун с такими характеристиками: р 180МПа, |
с |
600 МПа, |
в |
в |
|
0,25. Нормативный коэффициент запаса прочности n 3. Требуется:
1)найти напряжения на гранях элемента, выделенного из трубы;
2)найти главные напряжения и положения главных площадок;
3)проверить прочность и определить действительный коэффициент запаса прочности;
4)показать направление трещины, возникающей при повышении уровня напряженного состояния до критического.
В расчетно-графической работе студенту требуется, кроме того, вычислить напряжения по указанной наклонной площадке. Это задание выполняется так же, как в задаче № 7.
Решение
Начать решение задачи нужно с изображения трубы и действующих на нее сил. Рядом со стрелками указываются абсолютные значения сил. Знаки учитываются соответствующим направлением стрелок.
Проверим применимость к данной задаче формул для вычисления напряжений в тонкостенной трубе. Так как R / 50 /1 50 10 , то труба является тонкостенной. Следовательно, вышеприведенные
формулы применимы. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Нормальное |
напряжение |
от |
продольного растяжения силой |
||||||
F 900 кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
F |
|
900 |
|
|
2,87 |
кН |
28,7 МПа |
|
2R |
2 50 1 |
см2 |
|||||||
|
|
|
|
||||||
положительно. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нормальное |
напряжение, |
вызванное |
внутренним давлением |
||||||
q 0,8 МПа , |
|
|
|
|
|
|
|
|
z qR 0,8 50 40 МПа
1
также положительно.
Касательное напряжение, вызванное моментом M 300 кН м ,