Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии.-1

.pdf

Скачиваний:

797

Добавлен:

20.11.2023

Размер:

28.73 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 3435 / 5835 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 > Следующая >>>

находим величину отрезка О'К'

О’К' = М М ’ /? + 1	_	(0.95 - 0.7) 1,647	0,637,
R	~	0,647

а затем абсциссу точки О':

0,95 — 0,637 = 0,313.

Проведя прямую через точки М и О' до пересечения ее с верти калями, абсциссы которых xDи xw, получим главную прямую для Я = 0,647. Точки пересечения главной прямой с вертикалями — действительные полюсы п у‘ и п'„.

в) Далее определяем графическим путем число ступеней изме нения концентрации. Для этого находим состав жидкости, равно весный с паром, содержащим 95% N2 (точка N). Это будет точка /, соединенная с точкой N изотермой. Далее проводим луч 1 — Яу. Пересечение этого луча с кривой пара дает точку 2. Из точки 2 повторяем построение. Получив точку 5 на кривой жидкости левее главной прямой, дальнейшее построение ведем с помощью ниж него полюса Ян. Число таких переходов дает число ступеней изме нения концентрации. В результате получаем: в укрепляющей части (выше питания) две ступени (несколько больше); в исчерпывающей части (ниже питания) четыре ступени (несколько меньше).

г) Количество теплоты, отводимой в дефлегматоре, определяется разницей энтальпий в точках Яу и N, т. е.

9Д = 12 230 — 7330 = 4900 кДж/кмоль.

Так как при разделении получается 728 м*/ч азотной фракции,

то общее количество	теплоты, передаваемое в дефлегматоре:
<?Д = 4900 - g - =	159 000 кДж/ч = — щ 0 ‘ "- =rf4 200 Вт.

д) Количество теплоты, передаваемой в кубе колонны, qK при отводе фракции метана в газообразном состоянии определяется разницей энтальпий в точках Р и Яи. При отводе метановой фрак ции в жидком виде отсутствует затрата теплоты на испарение фракции; в этом случае теплота qK определяется разницей энталь пий в точках L и Яи, что составляет 5150 кДж на 1 кмоль метано вой фракции.

Общее количество теплоты, передаваемой в кубе колонны:

5150-103 272 _ 17300 Вт.

3600 22,4.

Пример 7.15. Определить высоту и диаметр верхней (укреп ляющей) части насадочной ректификационной колонны для раз деления смеси метиловый спирт — вода под атмосферным давле нием.

В колонну подается 1550 кг/ч исходной смеси, состоящей из 40% спирта и 60% воды. Концентрация дистиллята 97,5% спирта. В кубовом остатке содержится 2% спирта (проценты мольные).

Число флегмы R — 1,48. В качестве насадки применены кольца 25x25x3 мм. Колонна работает в режиме эмульгирования. Обо грев глухим паром.

Р е ш е н и е . При работе насадочной ректификационной кс£ лонны в режиме эмульгирования скорость пара в ней находим из уравнения (6.36). А = —0,125.

1g	( Æ^CBPJH	= —0,125— 1,75	/ L \0,25 / p„		4 0.125
			\ 0 )	\Р т	)	'
		)

В нашем случае: а = 204 м2/м® (табл. XVII); VCB = 0,74 м*/м8. Средний состав жидкости:


Jtcp = (*у +		X d ) / 2	=	(40 +	97,5)/2 = 70 % (мол.) спирта;
p,i, «		840 кг/м3;		рж «	0,5" 10'8 Па-с;
	Мж= 32-0,7 + 13-0,2 =					26,0.
Средний состав	пара:
Уср.= (yF +	yD)J2 =		(63	+ 97,5)/2 =		80 % (мол.)спирта.

Здесь ур = 63% (мол.) — содержание спирта в паре, посту пающем в верхнюю часть колонны (рис. 7.9; в примере 7.10 рабо*- чая линия верхней части колонны занимает такое же положение, как и в нашем случае). Средняя температура в верхней части ко лонны ~ 72 °С. Имеем:

„	[Л^ сп Р ср + Мв(1 — Уср)1 7оР	(0,8-32 + 0,2-18) 273-1,033		ч „гЛдs.
90	--------------Щ --------------	-------------22,4-345-1	-	КГ/М '

рп=1,11-ИГ» Па-с.

Отношение массовых расходов жидкости и пара равно (при близких значениях Мп и Мж):

L _	R	Мп	1.48 = 0,6.
О	R + 1	Мп	2.48
Подставляя эти значения в формулу (6.36), получаем:
/ш3-204-1,03.0.5*-‘« \		—0,125— 1,75*0,60>25		/ 1,03
g \ 9,81-0,74* 840	) ~	—0,125— 1,75*0,60>25		\ - ш )	»

Ig (0,0565ц;2) = —0,788,

откуда w = 1,7 м/с.

342

Эквивалентную высоту насадки 1ц рассчитываем по уравнению (7.23):

		(п \0»35 / Л			\0*2	в**	т п
		-г )		(*& )			L
							L
					«•*		>е	R
					«•*		B/n(R +l)
						1	m (/? + 1 )
						1
	(								1,48
5,2.4-0,74	(	. 4.1,7-1,03	\«*2/	2,48 ч0»3®/		840 \ 0’2		,8 0L45 2,48
204	4	204.1,11.10“»	/ \	1,48 /	4	1 ,0 3 /		.	0,45
									0,6

= 0,86 M.

Как следует из рис. 7.9, m = 0,45, число ступеней изменения концентрации в пределах от xD = 0,975 до xF = 0,4 составляет 6,4 *. Следовательно, требуемая высота насадки по уравнению (6.44):

//„ = Лэпт = 0,86*6,4 = 5,5 м.

Для определения диаметра колонны найдем предварительно расход дистиллята. Мольный расход питания:

GF s		G'P
	XFMon +	(1 —xF) MB Р 1 Щ		б Г 8 = 63'6 кколь/ч-
Из уравнений материального баланса колонны
	Of) -J- G\jf == 63,6;		0,975Gj} -j- 0,02Gxp = 0,4 • 6^6
находим расход дистиллята GD = 25,3				кмоль/ч.
Объемный расход пара в верхней части колонны:
I/	Ор ( /? + ! ) 22,4Г		25,3 (1,48 -{- 1J	22,4^345_ =
	Го-3600		273-3600		'	'
Требуемый диаметр колонны:
		V	0,493
	D	w -0,785	V 1,7*0,785 = 0.6!		м.
Принимаем колонну стандартного диаметра DK =						0,6 м.

Пример 7.16. В ректификационной колонне непрерывного дей ствия разделяется под атмосферным давлением смесь этиловый спирт—вода, содержащая 25% (мол.) этилового спирта. Требуемая концентрация дистиллята 80% (мол.), допускаемое содержание спирта в кубовом остатке не выше 0,1% (мол.). В куб колонны по-

* Прь более точном построении в большом масштабе число ступеней изме нения концентрации получается немного больше 7,

	♦	Рис* 7«14 (к примеру 7.16)*
		дается		острый	пар.		Определить			рабо
	ч» ^
		чее число флегмы и относительные молы
Г		ные	расходы питания, подаваемого ост
		рого пара и кубового остатка на 1								кмоль
		дистиллята. Нанести рабочие линии на
t '		диаграмму у — х.
	т выВода	Р е ш е н и е .				На		рис.	7.14	дана
	Ьх в	схема		материальных				потоков (относи
		тельных мольных расходов)							в ректифи
		кационной колонне,					в куб		которой по
		дается острый пар. Из уравнений								мате
		риального баланса					колонны
		f + V e l + F ; F X F = * X D + W X W ; V = R + 1
к		при	W = F + R			получаем:
			r	+ R x w .				X Q + R XF "
г	-			Xp — X\y		*		x p — Xyp

ч . Л У ‘°		Уравнения			рабочих линий:
V .
		верхней части			колонны

и W,*wK				V ~ R +		1	+	t f + i *
нижней	части колонны
	У “	R + F		R + F	xw .
		R + 1		R + 1
В этих уравнениях! F^G p/G p;			W =*GypfGp;			V =*GV/GD;			GFf Gp, Gyp,

Gv — мольные расходы питанияудистиллята, кубового остатка, подаваемого па ра, кмоль/с.

Рабочая линия верхней части колонны такая же, как и при обогреве колонны глухим паром — см. уравнение (7.6), она пере секает диагональ диаграммы у — х при х = xD и ось ординат при

y = -R + ~V

Рабочая линия нижней части колонны пересекает ось абсцисс при х = xw . Обе рабочие линии пересекаются при х = xF.

Кривая равновесия, построенная по данным 17.5 ], имеет впа дину (рис. 7.15). Для определения /?мин из точки А проводим ка сательную АВ к кривой равновесия. Касательная АВ отсекает на оси ординат отрезок, равный 37,5. Отсюда

: 0,375 и RK	0,8 — 0,375	1,13.
	0,375
+ 1

Рабочее число флегмы (по уравнению (7.12):

R = 1,3я мин + 0,3 = 1,3.1,13 + 0,3 = 1,77.

Отрезок, отсекаемый рабочей линией верхней части колонны

на оси ординат при R =	1,77:
хр	0,8	= 0,289.
Я +	1,77 +	= 0,289.
Я +	1,77 +

Наносим рабочие линии на диаграмму — рис. 7.15 (на рисунке точка Ху? на оси абсцисс нанесена не з масштабе). Находим относи тельные мольные расходы:

р	x p + R x w			8 0	+ 1,77-0,1	=	3,21;
	XF— XW				25 — 0,1
w	x p +	RXF	=	8 0	+ 1,77-25 =		4 9g.
3	XF — xjp				24,9		’ ’
	V =	+ 1 =		1 77 + 1 = 2,77.
Проверка материального			баланса:
		F +	V = 1 + w-,
	3,21 +		2,77 =		1 + 4,98.

Расход подаваемого в колонну острого пара следует проверить по уравнению теплового баланса колонны, которое имеет следую щий вид:

^v'n + GF CF I F — + G'Dcn tD + G'wcwtw + Qn0T.

Здесь Gv, OF , Op, GW —массовые расходы пара, исходной смеси, дистил лята, кубового остатка, кг/с; G’w — G'v -\- G'F — G'D\ cFf cDt cv — соответст

вующие удельные теплоемкости,	Дж/(кг-К); tp, tp, tw — температуры,	CC;
in— удельная энтальпия пара, Дж/кг; Qa —расход теплоты,^_дтдаваемой		ох
лаждающей воде в дефлегматоре,	Вт [уравнение (7.15)], QUOT—тепловые	по
тери в окружающую среду, Вт.

Пример 7.17. Определить число тарелок ректификационной колонны, необходимое для разделения смеси метиловый спирт— вода под атмосферным давлением. Содержание метилового спирта

в питании хр	= 0 ,3 , в дистилляте хр =	0,9, в кубовом остатке
хуг = 0,05 (мольные доли). Флегмовое число R = 2. Зависимость
коэффициента	обогащения т) от состава	жидкости приведена

втабл. 7.6.

Ре ш е н и е . Для определения числа тарелок используем метод кинетической кривой, позволяющей учесть зависимость коэффициента обогащения от состава- [1].

По данным табл. XLVII строим для смеси метиловый спирт— вода кривую равновесия в координатах у— х (рис. 7.16). Наносим на диаграмму рабочие линии (порядок их определения — см. пример 7.10): у = 0,67х -+ 0,3 и у = 1,8х — 0,04.

Для построения кинетической кривой — линии, координаты точек которой (у их) представляют собой составы пара и жидкости, покидающих тарелки, необходимо:

а) наметить на рабочих линиях ряд точек Л „ Л2, ..., Л*, отве чающих нескольким сечениям колонны;

б) определить в выбранных сечениях предельное изменение состава пара у* — у, изображаемое отрезками Л,В,;

в) определить по соотношению (7.21) действительное изменение состава пара Ау в выбранных сечениях колонны, т. е. найти от резки A fii.

nAiBti

г) занести на диаграмму отрезки ЛгС| и соединить точки С{

плавной линией — кинетической кривой.									отразить
Этапы	построения кинетической					кривой следует			отразить
в таблице	7.6.
								Т а б л и ц а		7.6
л	0,05	0,10	0 20	0,30	0,40	0,50	0,60	0,70	0,80	0,90
П	0.40	0,43	0,48	0,53	0,55	0,53	0,52	0,51	0,49	0,47
У* — У	0,25	0,28	0,25	0,17	0,16	0,15	0,12	0,10	0,08	0,06
ду или п (у* — у) 0,10		0,12	0,12	0,09	0,09	0,08	0,06	0,05	0,04	0,03

П р и м е ч а н и е . Вместо значений у* — у и ц (у * —• у) в таблицу можно вносить непосредственно пропорциональные им длины отрезков А^В^, А^С^ в мм; q

Построив ступени между кинетнческои кривой и рабочей линией, определим число ступеней раздельно для верхней и нижней части колонны Число ступеней дает число ра бочих тарелок Получаем число таречок нижней части колонны пд » 4 шт., верхней —*

пв =» 7 шт Тарелка питания — четвертая «при счете снизу).

7.1. Крезол (СН8С,Н4ОН) перегоняется с водяным паром а) под атмосферным давлением, б) под давлением 300 мм рт. ст. Определить: температуру перегонки; массовый состав получае мой смеси ; объемный процент крезола в паре и его парциальное давление. Принять <р = 0,8. Давление насыщенного пара кре зола— см. рис. XIV (л-крезол).

7.2.Глицерин очищается перегонкой с перегретым водяным паром при 230 °С под вакуумом 590 мм рт. ст. Степень насыщения водяного пара глицерином 0,75. Определить расход пара, уходя щего с 1 т глицерина. Сырой глицерин подается при температуре перегонки. Аппарат имеет внешний обогрев. Как изменится состав паровой смеси, если повысить вакуум до 620 мм рт. ст.? Темпера тура кипения чистого глицерина под давлением 760 мм рт. ст. равняется 290 °С, а под давлением 50 мм рт. ст. 205 °С. Восполь зоваться правилом линейности, взяв в качестве стандартной жидкости воду (табл. XXXVIII).

7.3.Смесь бензола и толуола кипит при 95 °С под давлением 760 мм рт. ст. При 95 °С давление насыщенного пара бензола Ръ =

= 1167 мм рт. ст.; давление насыщенного пара толуола Рг — = 480 мм рт. ст. Найти состав кипящей жидкости, считая, что смесь характеризуется законом Рауля.

Если жидкость будет содержать в два раза меньше толуола, то под каким давлением она будет кипеть при той же температуре?

7.4. Определить равновесные составы жидкости и пара для смеси метиловый спирт — вода при температуре 50 °С: а) под дав лением 300 мм рт. ст., б) под давлением 500 мм рт. ст., считая, что

смесь характеризуется законом	Рауля.	г г
Объяснить полученный для	случая б) результат.

7.5.Построить кривую равновесия х—у* при общем давления 2 кгс/см8 для смеси гексан —гептан, считая приложимым закон Рауля. Давления насыщенных паров чистых компонентов взять по номограмме (рнс. XIV).

7.6.Определить состав равновесного пара над жидкой смесью, состоящей из 10% (мол.) воды, 50% (мол.) уксусной кислоты и 40% (мол.) ацетона при I = 80 °С, считая, что компоненты смеси следуют закону Рауля.

7.7.1000 кг бинарной смеси бензол —толуол, содержащей

30% (масс.) бензола, подвергают простой перегонке под атмосфер ным давлением. Определить количество и состав дистиллята, если содержание бензола в кубовом остатке равно 18% (масс.) Восполь зоваться данными табл. 7.1.

7.8.2600 кг смеси уксусной кислоты и воды подвергают простой перегонке под атмосферным давлением. Исходная смесь содержит 10% (мол.) уксуснсй кислоты, остаток — 50% (мол.) уксусной

кислоты. Определить массу остатка и дистиллята и состав дистил лята. Данные о равновесных составах см. в табл. XLVII.

7.9.В ректификационную колонну непрерывного действия поступает жидкость с 24% (мол.) легколетучего компонента. Кон центрация дистиллята 95% (мол.), концентрация кубового остатка 3% (мол.) легколетучего компонента. В дефлегматор поступает 850 кмоль/ч пара, в колону из дефлегматора поступает 670 кмоль/ч флегмы. Сколько получается кубового остатка?

7.10.Определить аналитически абсциссы точек пересечения рабочих линий ректификационной колонны с диагональю диа граммы у—х и друг с другом.

7.11.В ректификационной колонне непрерывного действия разгоняется смесь этилового спирта и воды. Уравнение рабочей линии нижней части колонны: у = 1,28л:— 0,0143. Определить мас совый процент спирта в кубовом остатке. Колонна обогревается глухим паром.

7.12.Колонна непрерывного действия перерабатывает смесь бензола и хлороформа. При ректификации получается дистиллят, содержащий 95% (масс.) легколетучего компонента. Питающая жидкость содержит 40% этого компонента. Найти тангенс угла наклона рабочей линии верхней части колонны, если известно, что рабочее число флегмы в 2 раза больше минимального. Данные

оравновесных составах см. в табл. XLVII.

7.13.В ректификационной колонне непрерывного действия разгоняется' под атмосферным давлением 340 кмоль/ч смеси вода— уксусная кислота. Ордината точки пересечения рабочих линий

0,48. Уравнение рабочей линии верхней части колонны у = 0,84х+ + 0,15. Количество пара, поступающего в дефлегматор, 550 кмоль/ч. Определить количество кубового остатка (в кг/ч) и массовую концентрацию уксусной кислоты в нем.

7.14. В ректификационную колонну непрерывного действия подается 1000 кмоль/ч смеси, содержащей 30% (мол.) пентана и 70% (мол.) гексана. Верхний продукт содержит 95% (мол.) пен. тана, нижний — 90% (мол.) гексана. Определить количество верх него и нижнего продуктов (в кг/ч), а также количество пара, кон денсирующегося в дефлегматоре, если известно, что тангенс угла наклона рабочей линии верхней (укрепляющей) части колонны равняется 0,75.

7.15.Из ректификационной колонны выходит 1100 кг/ч ди стиллята с содержанием 98,5% (масс.) легколетучего компонента

и3650 кг/ч кубового остатка с содержанием 96,6% (масс.) второго компонента. Число флегмы 2,94. Определить: а) массовый про цент легколетучего компонента в питании колонны; б) количество пара (в кг/ч), поступающего из колонны в дефлегматор.

7.16.На одной из тарелок ректификационной колонны в верх

ней (укрепляющей) ее части кипит смесь азота и кислорода. Кон центрация азота в жидкости, стекающей с тарелки, 50% (мол.). Найти состав жидкости, стекающей сверху на данную тарелку, если одна ступень изменения концентрации соответствует одной тарелке. Число флегмы 2,3. Верхний продукт при

нять за чистый азот. Данные о равновесных составах см. в табл. XLVII.

7 J7 . На одной из тарелок верхней части ректификационной колонны находится жидкость, содержащая 65% (мол.) легколе тучего компонента. Колонна работает при флегмовом числе R —

— 2,5. Дистиллят содержит 98% легколетучего компонента. Определить составы пара, приходящего на указанную тарелку

и уходящего с нее, если коэффициент обогащения тарелки г)0 — = 0,75, смесь следует закону Рауля, коэффициент отнрсительной летучести а — 2,5. Жидкость на тарелке полностью перемеши вается.

7.18. В ректификационной колонне непрерывного действия xD — 90% (мол.), Хр = 30% (мол.), хуг = 3% (мол.), R = 8. Определить состав пара, приходящего на тарелку, где жидкость содержит: а) 75 и б) 15% (мол.)'легколетучего компонента.

7.19. В ректификационной колонне непрерывного действия получается 200 кг/ч уксусной кислоты с концентрацией 70% (мол.) Перерабатывается смесь уксусной кислоты с водой, смесь поступает в колонну при температуре кипения. Содержание уксусной кис лоты в исходной смеси 31% (мол.). С верха колонны отгоняется вода, содержащая 8% (мол.) уксусной кислоты. Давление в ко лонне атмосферное. Определить число ступеней изменения кон центрации при числе флегмы 4. Определить также расход в кубе колонны греющего пара (/?абс = 4 кгс/см2), имеющего влажность 5%. Тепловые потери составляют 4% от полезно затрачиваемой теплоты. Данные о равновесных составах см., в табл. XLVII.

7.20. В ректификационную колонну поступает 5000 кг/ч смеси, состоящей из 29% (масс.) метилового спирта и 71% (масс.) воды. Уравнение рабочей линии верхней (укрепляющей) части колонны: у — 0,73а- + 0,264. Кубового остатка получается 3800 кг/ч. Опре делить: а) массовый процент метилового спирта в кубовом остатке; б) количество пара (в кг/ч), поступающего из колонны в дефлег матор; в) расход воды в дефлегматоре, если она нагревается в нем на 12 К.

7.21. Уравнения рабочих линий ректификационной колонны для разделения смеси бензола и толуола под атмосферным давле нием: у — 0,723а + 0,263; у = 1,25х — 0,0188. В колонну по дается 75 кмоль/ч смеси при температуре кипения. Греющий пар в кубе колонны имеет избыточное давление 3 кгс/см2. Определить требуемую поверхность нагрева в кубе колонны и расход грею щего пара, имеющего влажность 5%. Коэффициент теплопередачи К = 580 Вт/(м2 К). Тепловыми потерями пренебречь. Темпера туру кипения жидкости в кубе принять как для чистого толуола.

7.22. В ректификационную колонну непрерывного действия подается смесь вода—этиловый спирт, содержащая 10% (масс.) спирта. Определить расход теплоты в кубе колонны и количество отводимой теплоты в дефлегматоре на 1 кг дистиллята, содержа щего 94% (масс.) спирта, если кубовый остаток практически не

содержит спирта. Исходная смесь вводится в колонну при темпе ратуре 70 °С. Укрепляющая часть колонны работает с числом флегмы 4. Тепловыми потерями пренебречь. Обогрев глухим па ром.

7.23.Производительность ректификационной колонны для разделения смеси метиловый спирт — вода составляет 1500 кг/ч дистиллята. Колонна работает под атмосферным давлением. По верхность теплообмена дефлегматора 60 м2, коэффициент тепло передачи в нем 810 Вт/(м2*К). Определить число флегмы и расход охлаждающей воды в дефлегматоре, если она нагревается от 15 до 35 °С.

7.24.Определить требуемую поверхность и расход воды в де флегматоре ректификационной колонны для разделения бензоль-

но-толуольной смеси при следующих условиях; количество верх него продукта 600 кг/ч; число флегмы 3,75; начальная и конечная температуры охлаждающей воды 20 и 45 °С; коэффициент тепло передачи 7CQ Вт/(м2-К). Считать верхний продукт за чистый бен зол. Давление в колонне атмосферное.

7.25. Определить необходимое число тарелок в ректификацион ной колонне периодического действия для разгонки смеси хлоро форм — бензол под атмосферным давлением. Исходная смесь со держит 38 % (мол.) хлороформа, дистиллят должен содержать 97%

(мол.),	кубовый остаток после перегонки — 10% (мол.). Коэффи
циент	избытка	флегмы 2. Данные о равновесных составах см.
в табл. XLVII.		На одну ступень изменения концентрации при

ходится 1,4 тарелки.

7.26. В ректификационной колонне непрерывного действия разгоняется 5000 кг/ч смеси метиловый спирт—вода. Массовая концентрация метилового спирта в питании 20%, в верхнем про дукте 90%. Коэффициент избытка флегмы 1,8. Расход воды на де флегматор 40 м3/ч, вода в нем нагревается от 20 до 40 °С. Опреде лить количество метилового спирта, уходящего с кубовым остат ком.

7.27. Для обогрева куба ректификационной колонны, в кото рую подается на разделение 6 т/ч бензольно-толуольной смеси, имеется в распоряжении пар с абсолютным давлением 0,1 МПа. Концентрация исходной смеси 32% бензола. Требуемая концен трация дистиллята 97% бензола, кубового остатка — 95% то луола. Проценты массовые.

Определить: а) массовые расходы получаемого дистиллята и кубового остатка; б) давление в колонне; в) требуемое количество тарелок при числе флегмы 3,1 и при среднем к. п. д. тарелок т] = = 0,71; г) расход греющего пара и расход воды в дефлегматоре при нагреве воды в нем на 15 К. Влажность греющего пара 5%.

Смесь характеризуется законом Рауля. Тепловые потери при нять в размере 3% от полезно затрачиваемой теплоты. Питание по дается в колонну при температуре кипения. Принять разность тем ператур в кубе колонны 10 К.

<<< < Предыдущая 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 3435 / 5835 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги