книги / Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии.-1
.pdfРис. 8*10. Экстрагирование из твердого тела с периодической сменой растворителя.
В случае если обработка производится чистым растворителем С, степень «недоизвлечения» экстрагируемого вещества (отноше ние количества экстрагируемого вещества в остатке к количеству его в исходном материале) можно вычислить по формуле:
Ф |
пуп |
__________________ !__________________ |
(8.27) |
GpXp |
(1 + 4 ) (1 + <Ъ) (1 + ад) . . .( 1 + at) .. .( 1 + ап) » |
где а{ =- GEf i/G# i — отношение |
потоков: массы тделяемого раствора к массе |
раствора, удерживаемого твердым |
веществом (можно использовать и отношение |
объемов растворов); ^(1 — хА) — масса компонентов В и С»
Если отношение потоков постоянно, т. е. % = ^ = а3 == • • • =
— ап = const, то формула упрощается:
Ф |
1 |
(8.28) |
|
||
|
|
(1+я)
где пс — число ступеней экстрагирования.
Расчет с помощью треугольной диаграммы аналогичен расчету для жидкостной экстракции в перекрестном токе (рис. 8.10, б).
11. Противоточное экстрагирование из твердого тела. Уравнения материальных балансов те же, что и для противо-
точной жидкостной экстракции [рис. 8.11» а и уравнения (8.12) и (8.13)1.
В случае, если отношение потоков для всех ступеней, кроме первой, постоянно, т. е. а2 = аг = ... = а = const, ступень недоизвлечения экстрагируемого компонента можно определить по формуле:
__________________________ 1_______
1 + а 1(1+а + а2+ . . . + в п- 1) — |
пхп |
(8.29) |
|
||
|
|
При применении чистого растворителя (ys = 0) это выражение упрощается:
____________ 1____________
(8.30)
1■+■ (l Н- о -f- tZ -J- ... -j- ая
Если, кроме того, поступающий твердый материал уже содер
жит такое же количество раствора, |
как и между ступенями, т. е. |
|
ûj = а, ролучим: |
|
|
Ф = — |
-----~ 4 ~ .-------- |
(8.31) |
1 + а + о2 + |
___ р о" |
Необходимое число теоретических ступеней экстрагирования пс при постоянном отношении потоков о2 = а3 = ... = а = const можно определить по формуле:
«с — 1 |
/ |
lg |
b ~ ~ ÏË - = lg |
Ъ — Уг fic J x __ fa (8.32) |
|
*1 — Уг / |
Xl XIl |
Xt) Usl |
Ув |
Это число можно определить графически, так же как для бинар
ной системы, на прямоугольной диаграмме в координатах у — х',
%
где х' = ———, т. е. масса твердого нерастворимого вещества
1*А
врасчете не участвует. Уравнение линии равновесия в этом случае
у* = х'\ уравнения рабочих линий легко выводятся из уравне ний материальных балансов.
Вобщем случае расчет можно проводить с помощью треуголь
ной диаграммы (рис. 8.11, б) или прямоугольной диаграммы в ко ординатах Х \ V — z', Z' (рис. 8.11, в). Методика расчета анало гична расчету для противоточной жидкостной экстракции.
Пример 8.1. Построить треугольную диаграмму фазового рав новесия для системы вода—ацетон—хлорбензол. Необходимые данные взять из табл. 8.1. Определить по диаграмме: а) содержа ние воды и хлорбензола в водном слое с концентрацией ацетона 45% (масс.); б) состав равновесного с ним слоя хлорбензола; в) количество ацетона, при добавлении которого перестанет расслаи ваться смесь 0,11 кг хлорбензола и 0,09 кг воды.
Р е ш е н и е . Вычерчиваем равносторонний треугольник |
|
(рис. 8.12). Находим на стороне АС точки / и |
соответствующие |
первой строке табл. 8.1. Внутри треугольника находим точки 2 и 2', соответствующие второй строке таблицы, и соединяем их от резком прямой 2—2'. При отыскании точек внутри треугольника сначала откладываем на стороне АВ содержание ацетона в рас творе, а затем параллельно стороне АС— содержание хлорбензола. После нахождения всех точек соединяем их плавной кривой.
а) Через точку а на стороне АВ проводим прямую ab парал лельно стороне АС. Отрезок ab является геометрическим местом точек, характеризующих смеси с содержанием ацетона 45% (масс.). На пересечении отрезка ab с левой ветвью бинодальной кривой находим точку с, характеризующую состав водного слоя: 52,8% (масс.) воды, 2,2% (масс.) хлорбензола.
б) Для определения состава сосуществующей фазы через точки 2, 2', 3, 3', ..., 7, 7' проводим прямые, параллельные боко вым сторонам треугольника, и точки их пересечения 2", 3", ..., 7" соединяем плавной кривой. Затем через точку с проводим прямую, параллельную стороне ВС, до пересечения с соединительной кри вой в точке с", а из точки с” — прямую, параллельную стороне АВ, до пересечения с бинодальной кривой. Точка с' является искомой. Состав слоя: 54,9% (масс.) ацетона, 4,3% (тсс .) воды, 40,8% (масс.) хлорбензола.
Т а б л и ц а 8.1
Равновесные составы сосуществующих фаз (в % (масс.))
|
Водный слой |
|
|
Слой хлорбензола |
|
вода |
ацетон |
хлорбензол |
пода |
ацетон |
хлорбенэо/ |
99,89 |
0 |
0,11 |
0,18 |
0 |
99,82 |
89,79 |
10 |
0,21 |
0,49 |
10,79 |
88,72 |
79,69 |
20 |
0,31 |
0,79 |
22,23 |
76,98 |
69,42 |
30 |
0,58 |
1,72 |
37,48 |
60,80 |
58,64 |
40 |
1,36 |
3,05 |
49,44 |
47,51 |
46,28 |
50 |
3,72 |
7,24 |
59.19 |
33,57 |
27,41 |
60 |
12,59 |
22,85 |
61,07 |
15,08 |
25,66 |
60,58 |
13,76 |
25,66 |
60,58 |
13,76 |
Ацетон*,
В
в) Находим на стороне АС точку d, характеризующую общий
состав заданной смеси [ ô o^+ о п ^ = ^*% (масс-) воды и 55%
(масс.) хлорбензола]. При добавлении к этой смеси ацетона об щий состав ее будет изменяться по линии йВ, на пересечении кото рой с бинодальной кривой найдем искомую точку е. Необходимое количество ацетона найдем из соотношения отрезков Bè и ed:
Gd/0B= Be/ed; GB = (0,09 + 0,11) 53,5/33 = 0,325 кг.
Пример 8.2. Ацетон экстрагируется хлорбензолом из 50% вод ного раствора. Остаток должен содержать не более 2% (масс.) ацетона. Пользуясь диаграммой, построенной в предыдущем при-
в
Через точку Мг вновь проводам хорду равновесия и т. д. По строение продолжаем до тех пор, пока не будет достигнут требуе мый состав рафината. В настоящем примере для этого необходимы четыре ступени экстрагирования. Определяем количества рафи ната и растворителя по ступеням:
(jSi | = |
Од, |
Од, 2 =» 2-63,5*37,5/86,5 =* 55,1 кг; |
||
|
Од, i = 20д, u iM iE i/iR tE t); |
|
||
|
|
Gs, з = |
55,1 кг; |
|
Gs, ! = Сд. о «= Gf = |
100 кг; |
Од, 8 = 2-55,1-44/93 = 52,1 кг; |
||
Од, ! = |
2-100-23,5/74 = |
63,5 кг; Gs%й= |
52,1 кг; |
|
Gs. 2 = |
03,5 кг; Од, а = |
2 52,1-45/96 = |
49,0 кг. |
Общее количество растворителя:
Gs «= Е Os , t =* 100 + 63,5 + 55,1 + 52,1 « 270,8 кг.
Общее количество экстракта:
OE -=OF + Gs— 0д ,4= 100 + 270,8 — 49,0 =321щ8 кг.
После удаления |
растворителя останется: |
|
G E = |
GE — OS = |
321,8 — 270,8 = 51 кг. |
Средний состав экстракта |
~96% (масс.) ацетона. |
Пример 8.4. В условиях примера 8.2 определить состав и вы ход продуктов, а также число теоретических ступеней экстрагиро вания, если экстракция производится противотоком при соотноше нии потоков 1 : 1 .
Р е ш е н и е . Через точку R (рис. 8.15), характеризующую состав рафината, и точку М, определяющую общий фиктивный со став смеси исходного раствора со всем растворителем (так как GF :GS = 1, FM = МС), проводим прямую до пересечения с пра вой ветвью бинодальной кривой в точке Е , соответствующей со ставу экстракта. При продолжении отрезков FE и RC они пере секаются в точке Р (полюсе). Полюс является общей точкой пере сечения всех лучей, проходящих через точки, характеризующие состав рафината на любой ступени и состав экстракта на последу ющей ступени. Линии 1—/', 2—2 4 —4' являются хордами равновесия; число их определяет число теоретических ступеней экстракции. Таким образом, число ступеней определяется графи чески, путем последовательного проведения линий: FC, RME (Г), FEP, RCP9V—1, 1— Р , 2 '— 2, 2— Р , 3'—3, 3—Я, 4'—4 (R). В даннохМ случае н*. = 4.
Количество экстракта находим из соотношения:
GEJGM = GE/(GF + Gs) =з RM/RE;
GE — (100 + 100) 64/85 = 150,5 кг.
Характеристика процесса |
Перекрестный ток |
Противоток |
||
Число ступеней |
|
1 |
4 |
4 |
Расход растворителя, кг |
1630 |
270,8 |
100 |
|
Выход рафината, |
кг |
48 |
49 |
49,5 |
Выход экстракта, |
кг |
1682 |
321.8 |
150,5 |
Выход экстракта после удаления растворите |
52 |
51 |
50,5 |
|
ля, кг |
|
|
|
|
Содержание ацетона в экстракте после удале |
95,5 |
96 |
97,5 |
|
ния растворителя, |
% .(масс.) |
|
|
|
После удаления из экстракта растворителя масса его состав ляет:
Gg 150,5 — 100 = 50f5 кг.
Состав конечного экстракта характеризуется точкой Е аце тона 97,5% (масс.); воды 2,5% (масс.).
Количество рафината:
G R « GR = GM — GЕ = 200 — 150,5 = 49,5 кг.
в |
Результаты |
примеров |
8.2, |
8.3 и 8.4 сведены |
для сравнения |
|
табл. 8.2. |
|
|
|
|
||
|
Исходные данные: смесь состоит из воды (А), ацетона (В) и |
|||||
хлорбензола (С); хР = 50% |
(масс.); xR = 2% |
(масс.); уа = 0; |
||||
GF |
= |
100 кг. |
|
|
|
|
|
Из |
таблицы |
следует, |
что |
противоточная экстракция имеет |
в данном случае большие преимущества (меньший расход раство рителя, большая чистота экстракта и др.).
Пример 8.5. Оценить приблизительно целесообразность ис пользования экстракции в примере 8.4, если удаление раствори теля из экстракта производится непрерывной ректификацией; допустимое содержание хлорбензола в дистилляте 10% (масс.), ацетона в кубовом остатке 1 % (масс.) Коэффициент избытка флегмы принять в обоих случаях равным 2.
Р е ш е н и е . Экстракт, поступающий на перегонку, считаем для упрощения бинарной смесью. Минимальное число флегмы и число теоретических тарелок определяем по равновесным данным обычными методами (расчет не приводится). Полученные данные сводим в табл. 8.3.
Из сопоставления результатов делаем вывод, что экстракцию в данном случае использовать целесообразно, но экономия, если учесть стоимость оборудования и эксплуатационные расходы, будет незначительной. Для окончательного решения вопроса необ ходим более подробный анализ.