книги / Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии.-1
.pdfОпределить: а) расход греющего насыщенного водяного пара (с избыточным давлением риэб = 2 кгс/см2), принимая его влаж ность 5%; б) количество вторичного тшра, отбираемого на обо грев производственных аппаратов; в) требуемую площадь по верхности теплообмена (подогревателя), принимая величину коэф фициента теплопередачи в нем К = 700 Вт/(м2-К).
5.14.Дифенил (СвНб)2 кипит под атмосферным давлением при 255 °С. Вычислить удельную теплоту испарения, а также удель ную теплоемкость жидкого дифенила.
5.15.48% водный раствор едкого натра кипит под давлением
760 мм рт. ст. при 140 °С, а под абсолютным давлением рабс = = 0,2 кгс/см2 — при 99 °С. Определить удельную теплоту испа рения воды из этого раствора при давлении 0,8 кгс/см2, а также удельную теплоемкость раствора.
5.16. Определить температуру кипения бромбензола под абсо лютным давлением рабс = 0,1 кгс/см2 по диаграмме линейности и по номограмме XIV. Определить также удельную теплоту испа рения бромбензола при этом давлении.
5.17.Определить давление насыщенного пара бензальдегида при 120 °С, пользуясь диа1раммой линейности.
5.18.Воспользовавшись правилом Бабо и табл XXXVI, определить температуру кипения 42,5% водного раствора азот нокислого аммония при абсолютном давлении раГс = 0,4 кгс/см2.
5.19.В вакуум-выпарной аппарат (рис. 5.1) поступает 10 т/ч
8% водного |
раствора азотнокислого аммония при |
температуре |
||
74 °С. Концентрация |
упаренного раствора |
42,5%. |
Абсолютное |
|
давление в |
среднем |
слое кипящего раствора |
рср = |
0,4 кгс/см2. |
Избыточное давление греющего насыщенного водяного пара риаб — = 1 кгс/см2. Принять А/Г.эф = 6,1 К. Коэффициент теплопереда чи 950 Вт/(м2. К). Потери теплоты составляют 3% от суммы (QHarp + + Сиси)* Определить площадь поверхности нагрева выпарногд аппарата.
5.20. По данным предыдущей задачи определить абсолютное давление в барометрическом конденсаторе, если гидравлическая депрессия Д/г с = 1 К, а гидростатическая депрессия Д/г эф »
=6,1 К.
5.21.2200 кг/ч разбавленного водного раствора упариваются
от 7 до 24% (масс.) под атмосферным давлением. Разбавленный раствор подается в выпарной аппарат при 19 °С. Температурная
депрессия 3,5 К» гидростатическая 3,0 К» гидравлическая |
1,0 К. |
||
Избыточное давление греющего |
насыщенного |
водяного |
пара |
ризб = 2 кгс/см2. Коэффициент |
теплопередачи |
1100 Вт/(м2.К). |
Определить требуемую поверхность теплообмена в аппарате и расход греющего пара, принимая потери теплоты в окружающую среду в размере 5% от суммы (Q„arp + Qncn) и влажность гре ющего пара 5%.
5.22. Как изменится производительность выпарного аппарата, работающего под атмосферным давлением, при обогреве насыщен
ным водяным паром с избыточным давлением ризб = 1,2 кгс/см2, если в аппарате создать вакуум 0,7 кгс/см2, а обогрев перевести на пар с избыточным давлением 0,6 кгс/см2? Гидростатический эффект для среднего слоя ДрГвВф = 9,81.103 Па; в обоих слу чаях считать температурную депрессию 4 К; раствор поступает на выпарку подогретым до температуры кипения в аппарате. Коэффициент теплопередачи считать неизменным. Тепловыми потерями пренебречь.
5.23. В выпарном аппарате концентрируется водный раствор от 14 до 30% (масс.). Греющий насыщенный водяной пар имеет давление (абсолютное) 0,9 кгс/см2. Полезная разность темпера
тур 11,2 К. Гидростатическая депрессия Д/г. эф = |
3 К. Опре |
||
делить часовой |
расход разбавленного |
раствора, |
поступающего |
в аппарат, если |
площадь поверхности |
теплообмена |
в нем 40 м2, |
а коэффициент теплоотдачи составляет 700 Вт/(м2-К). Разбавлен ный раствор поступает в аппарат подогретым до температуры ки пения. Среднее давление в аппарате (абсолютное) 0,4 кгс/см2. Тепловыми потерями пренебречь.
5.24. Определить расход греющего насыщенного водяного пара (абсолютное давление 2 кгс/см2) и площадь поверхности нагрева выпарного аппарата, в котором производится упаривание 1.6 т/ч раствора от 10 до 40 % (масс.). Среднее давление в аппарате (абсолютное) 1 кгс/см2. Разбавленный раствор поступает на вы парку при 30 °С. Полезная разность температур 12 К. Гидроста тическая депрессия А/г. эф = 4 К. Коэффициент теплопередачи 900 Вт/(м2-К)- Тепловые потери принять равными 5 % от полезно используемого количества теплоты Q„arp + Qucп-
5.25. Раствор поташа упаривается от 8 до 36% (масс.) под вакуумом 0,2 кгс/см2. Начальное количество раствора 1500 кг/ч. Определить количество воды, подаваемой: а) в барометрический конденсатор; б) в поверхностный конденсатор, принимая темпе ратуру отходящего конденсата на 5 °С ниже температуры конденсации. Вода в обоих случаях нагревается от 15 до
35°С.
5.26.В выпарном аппарате производится концентрирование водного раствора от 12 до 38% (масс.) под вакуумом (в конден саторе) 600 мм рт. ст. (см. рис. 5.1). Расход охлаждающей воды в барометрическом конденсаторе 40 м3/ч, вода нагревается от 14 до 30 °С. Определить часовую производительность выпарного аппарата по разбавленному и концентрированному раствору. Температурной депрессией пренебречь. Атмосферное давление 747 мм рт. ст.
5.27.Вакуум в выпарном аппарате над раствором 0,7 кгс/см*.
Расход разбавленного водного раствора, поступающего на вы парку, 2,4 т/ч, его концентрация 12% (масс). Конечная концен трация 32% (масс.). В барометрический конденсатор подается 38.6 м3/ч холодной воды с температурой 12 °С. Определить тем пературу воды на выходе из барометрического конденсатора.
Гидравлическим сопротивлением паропровода и температурной депрессией пренебречь.
5.28. В трех корпусной выпарной батарее, работающей по прямоточной схеме (см. рис. 5.7), подвергается упариванию 1300 кг/ч водного раствора с начальной концентрацией 9% (масс.) до конечной концентрации 43% (масс.). Вычислить концентра ции раствора по корпусам, если известно, ч т о б каждом следующем корпусе выпаривается воды на 10% больше, чем в предыдущем.
5.29. Какое предельное число корпусов может быть в много корпусной выпарной установке, если избыточное давление грею щего насыщенного водяного пара в первом корпусе ризб = = 2,3 кгс/см2, остаточное давление в конденсаторе 147 мм рт. ст. Сумму температурных потерь во всех корпусах принять равной £ М иот = 41 К. Допустимая полезная разность температур в ка ждом корпусе должна быть не меньше 8 К.
5.30.В двухкорпусной установке, работающей по прямо точной схеме, упаривается 1000 кг/ч водного раствора азотнокис лого натрия. Начальная концентрация 10% (масс.), конечная после первого корпуса 15% (масс.), конечная после второго 30% (масс.). Конечная температура раствора после первого корпуса 103 °С, после второго 90 °С. Определить, сколько воды испарится во втором корпусе за счет самоиспарения и какой это составит процент от общего количества воды, испаряющейся во втором корпусе.
5.31.В двухкорпусную выпарную установку, работающую по прямоточной схеме, поступает 1000 кг/ч водиого раствора хло ристого магния. Начальная концентрация раствора 8% (масс.). Концентрация раствора после первого корпуса 12% (масс.). Абсолютное давление над раствором в первом корпусе 1 кгс/см2, во втором корпусе 0,3 кгс/см2. Конечная температура раствора
после первого корпуса 104 °С, после второго 77 °С. Определить, до какой конечной концентрации упаривается раствор во втором корпусе, если обогрев второго корпуса осуществляется за счет вторичного пара первого корпуса (отбора экстра-пара нет). Теп ловыми потерями пренебречь.
5.32. Во второй корпус двухкорпусной установки, работаю щей по прямоточной схеме без отбора экстра-пара, поступает из первого корпуса 500 кг/ч 16% водного раствора углекислого на
трия с температурой |
103 °С Абсолютное давление над кипящим |
||
раствором в первом |
корпусе 1 кгс/см2, во |
втором |
корпусе |
0,6 кгс/см2. Концентрированный раствор, выходящий из II кор |
|||
пуса с температурой 89 °С и концентрацией 28% |
(хмасс.), |
исполь |
зуется в противоточном теплообменнике для подогрева разбав ленного раствора, поступающего на выпарку. Пренебрегая тепло выми потерями и депрессией, определить: а) концентрацию раз бавленного раствора, подаваемого на выпарку; б) на сколько гра дусов будет подогрет разбавленный раствор в теплообменнике, если концентрированный раствор выходит из теплообменника с тем-
Рис. 5.5 (к контрольно задаче 5.3«i). Рис. 5.6 (к контрольной задач*4 5.34).
пературой 32 °С. Удельная теплоемкость концентрированного раствора 3,35-103 Дж/(кг-К).
5.33. В двухкорпусную выпарную установку, работающую по прямоточной схеме, поступает 1000 кг/ч водного раствора хло ристого кальция. Начальная концентрация раствора 8 % (хмасс.), конечная 30% (масс.). В первом корпусе абсолютное давление вторичного пара 1 кгс/сма, во втором 0,3 кгс/см2. Конечная тем пература раствора после первого корпуса 104 °С, после второго 78 °С. В первом корпусе образуется 400 кг/ч вторичного пара. Часть этого пара (рис. 5.5) отбирается на сторону (экстра-пар). Пренебрегая тепловыми потерями, определить, какое количество экстра-пара отбирается.
5.34. В однокорпусный выпарной аппарат (рис. 5.6), работаю щий с тепловым насосом (сжатие вторичного пара в турбокомпрес соре), поступает разбавленный водный раствор с концентрацией 5% (масс.). Из аппарата выходит 550 кг/ч раствора с концентра цией 15% (масс ) Температурная депрессия 2,5 К. Гидростатиче ским эффектом и гидравлическим сопротивлением пренебречь. Турбокомпрессор сжимает вторичный пар от 1 до 2 кгс/см2. Теп
ловые потери составляют 5% от (Qlfaip + С?ИСп)- |
Начальная тем |
|||||
пература |
разбавленного |
раствора |
70 °С. Определить: а) сколько |
|||
приходится |
добавлять |
греющего |
насыщенного |
водяного |
пара |
|
(пар сухой |
насыщенный, |
избыточное давление /?изб = 2 кгс/СхМ2); |
||||
б) какую |
мощность потребляет |
турбокомпрессор, если |
общий |
к.п. д. его равен 0,72.
5.35.До какой температуры надо охладить горячий 40% вод ный раствор калиевой селитры, чтобы после охлаждения и вы падения кристаллов концентрация маточного раствора стала вдвое
меньше исходной?
5.36. Сколько килограммов кристаллов выделится при охла ждении от 30 до 15 °С 4,2 т раствора соды, содержащего 2,5 моль
Следовательно, количество выпариваемой воды:
В I корпусе V i = збоо ( l ^ M + 1,2) “ 0>295 КГ/°
Во 11 = °-324кг/0
в 111 |
Г ш ~ зеоо’з!з = °-351 кг/0 |
Итого W = |
0,97 кг/с |
3.Расчет концентраций раствора по корпусам.
Начальная концентрация раствора хиач = 12%. Из I корпуса во II пере ходит раствора:
Gi —GHa4 W\ — |
5000 |
- 0,295 = 1,39 — 0,295 = 1,09 кг/с. |
|
3600 |
|
Концентрация раствора, конечная для I корпуса и начальная для II, будет равна:
xi |
^нач*нач |
1,39-12 .=*16.2%. |
|
Снач — №l |
1,39 — 0,295 |
Из II корпуса в III переходит раствора
G%= Gfla4 — = 1,39 — 0,295 — 0,324 = 0,77 кг/0
с концентрацией
х2= 1,39.12/0,77 = 21,6%.
Из III корпуса выходит раствора
J K O B — ^ н а ч ' ■№ = 1,39 — 0,97 = 0,42 кг/о
с концентрацией
*кон= 1,39-12/0,42=40%,
что соответствует заданию.
4.Распределение перепада давлений по корпусам.
Разность между давлением греющего пара (в I корпусе) и давлением пара в барометрическом конденсаторе:
Ар = 4,0 — 0,2 = 3,8 кгс/см2.
Предварительно распределим этот перепад давлений между корпусами поровну, т. е. на каждый корпус примем:
Ар = 3,8/3 = 1,27 кгс/см2.
Toiда абсолютные давления по корпусам будут:
ВIII корпусе р8 =з 0,2 кгс/см2 (задано)
Во |
II |
» |
ра = |
0,2 + |
1,27 = |
1,47 кгс/см2 |
В |
I |
» |
рг = |
1,47 + |
1,27 = |
2,74 кгс/см2 |
Давление греющего пара:
р = 2,74 + 1,27 » 4 кгс/см2.
По паровым таблицам находим температуры насыщенных паров воды и удель ные теплоты парообразования для принятых давлений в корпусах:
|
|
Температура |
Удельная |
|
|
|
теплоте па |
||
|
|
насыщенного |
рообразова |
|
|
|
|
пара °С |
ния, кДж/кг |
В |
I |
корпусе |
129,4 |
2179 |
Во |
II |
» |
110,1 |
2234 |
В |
III |
» |
59,7 |
2357 |
Греющий пар (из котельной) |
143 |
2241 |
Эти температуры и будут температурами конденсации вторичных паров по корпусам.
5. Расчет температурных потерь по корпусам.
От депрессии
В справочных таблицах (например, табл. XXXVI) находим температуры кипения растворов при атмосферном давлении:
|
|
|
Концентра |
Температура |
Депрессия, |
|
|
|
ция Na NO* |
кипения, |
°С или К |
|
|
|
% |
102 |
|
В |
I |
корпусе |
15,2 |
2,0 |
|
Во |
II |
» |
21,6 |
103 |
3.0 |
В |
III |
> |
40,0 |
107 |
7.0 |
Для упрощения расчета не уточняем |
температурную депрессию (в связи |
|||
с отличием давления в корпусах от атмосферного). |
|
|
|
|
Следовательно, по трем корпусам: |
|
|
|
|
Л/депр = 2 + 3 + 7 = 1 2 ° С = 1 2 |
К. |
|
|
|
От гидростатического эффекта |
NaN03 при 20 °С: |
|
||
По справочнику * плотность раствора |
|
|||
Концентрация NaN03, % |
15,2 |
21,6 |
40,0 |
|
Плотность, кг/м3 |
|
1098 |
1156 |
1317 |
Эти значения плотностей примем (с небольшим запасом) и для температур
кипения |
по корпусам. |
|
|
|
|
|
Расчет ведем для случая кипения раствора в трубках при оптимальвом |
||||||
уровне [формула |
(5.23)]. |
|
|
|
||
|
1 |
корпус, //опт = 10,26 -4- 0,0014 (рр — рв)] Н = |
||||
|
|
= 10,26 + 0,0014(1098— 1000)] 4 = |
1,589 м; |
|||
PcP — Pi~\~ 0 ,5 р р £ //Опт — 2,74 + |
0,5.1098*9,81-1,589 |
|||||
9,81-104 |
2,827 кгс/сма. |
|||||
Т]ри pt = |
2,74 кгс/см2 |
tKViU= |
129,4 °С; при Рср“"2,827 кгс/см? /кшт— 130,6 °0* |
|||
|
|
Д/Г.8ф = |
130,6— 129,4 «= 1,20С = |
1,2 К. |
||
|
II корпус. Нот = [0,26 + |
0,0014 (1156 — 1000)]4«1,91 м; |
||||
|
рс_ = |
1 47 + |
,0,5’П56‘9,8Ь1^ = 1,58 кгс/см2. |
|||
|
Рср — |
-г |
9,81 -10* |
|
*Справочник химика. 2-е изд., пер. и доп. Т. Ш . — М.—Л,: Химия, 1965,
с.£44.
При |
p i= |
1,47 кгс/см2 /ЬШ1 = IiO,I°C; при pcp = |
1,58кгс/с* |
U a = |
П2,3°С. |
||||
|
|
^ г .^ ф = |
112,3— MO,I — 2,2°C = |
2,2 К. |
|
|
|||
|
Ill корпус |
//onr = -[0,26-|-0,0014(13Г7— 1000)|4 = |
2,81 м; |
|
|||||
|
|
Pep = |
0,2 + |
0,5 |
1317-9,81 |
2,81 = 0,385 кгс/см2. |
|
||
|
|
|
|
|
9,81 I О4 |
|
|
|
|
При |
pcp = |
0,385 кгс/см3 tmD = |
74,39 ®C; |
при p, = |
0,2 кгс/см2 |
/кип = |
59,7 °C. |
||
|
|
Д/г |
= 74,39 — 59,7 = |
14.69 °C = |
14.69 К. |
|
|
||
|
|
Всего £ Л/( .,ф= |
1,2 |
+ 2 ,2 + 14,69 = 18,09 °С = 18,09 К. |
|
От гидравлических сопротивлений
Потерю разности температур на каждом интервале между корпусами при нимаем в 1 К. Интервалов всего три (I—II, И—III, III — конденсатор}, следо вательно,
Л/г. с = 1 - 3= 3 к.
Сумма всех температурных потерь для установки в целом:
2] М аот » 12 + 18,09 + 3 = 33,09 К.
6. Полезная разность температур.
Общая разность температур 143 — 59,7 = 83,3 °С = 83,3 К; следовательно, полезная разность температур:
|
|
|
А/пол = 83,3 — 33,09 = 50,21 К. |
|
|||
7. |
Определение температур кипения в корпусах: |
|
|||||
|
В |
III |
корпусе |
/3 = |
59,7 + 1 + 7 + |
14,69 = 82,4 °С |
|
|
Во |
II |
« |
/2= |
110,1 + 1 + 3 + |
2 ,2 = |
116,3 ÜC |
|
В |
I |
|
/х = |
129,4+ I + 2 + 1 , 2 = |
133,6 °С |
|
8. |
Расчет коэффициентов теплопередачи по корпусам. |
|
|||||
По найденным температурам кипения и концентрациям растворов в кор |
|||||||
пусах |
подбираем |
в справочниках |
расчетные константы — физические характе |
ристики растворов (плотность, теплопроводность, теплоемкость, вязкость). Далее задаемся диаметром труб и их длиной (в зависимости от типа выпарного аппарата).
По этим данным рассчитываем коэффициенты теплоотдачи для конденси рующегося пара и кипящего раствора и коэффициенты теплопередачи (примеры таких расчетов даны в гл. 4). При эгом следует учесть слой накипи порядка
0,5 мм. |
предварительных расчетов примем: |
||||
На основании таких |
|||||
Для |
1 |
корпуса Ki — |
1700 |
Вт/(м2*К) |
|
>* |
II |
» |
К2 ~ |
990 |
» |
» III |
» |
Кз = |
580 |
» |
Ориентировочное соотношение коэффициентов теплопередачи по корпусам при выпаривании водных растворов солен /Ci : /Са : /С3 = I : 0,58 : 0,34.
9. Составление тепловых балансов по корпусам.
Для упрощения приближенного расчета составляем тепловые балансы без (учета тепловых потерь и принимаем, что из каждого корпуса в последующий раствор поступает при средней температуре кипения.
По условию раствор подается на выпарку подогретым до температуры ки пения в I корпусе.