книги / Структурно-аналитическая теория прочности
..pdfРис. 5.45. Зависимость сдвиговой де формации от температуры при термоциклировании под постоянным сдвиго вым напряжением 94 МПа в первом
(1,2) и девятом (3,4) |
термоциклах. |
|
|
1,3 — расчетные кривые; 2,4 — экс- |
|
|
|
перементальные. |
|
|
|
/,% |
а |
е ,% |
б |
Рис. 5.46. Зависимость деформаций сдвига (а) и растяжения (6) от темпе ратуры при термоциклировании под растягивающим напряжением 47 МПа и одновременно под сдвиговым напряжением 140 МПа в первом (1,2) и десятом (3, 4) термоциклах.
1 ,3 — расчетные кривые; 2,4 — экспериментальные.
Рис. 5.47. Зависимость ориентирован ных микронапряжений от температуры
при |
термоциклировании |
под |
постоян |
|
ным |
сдвиговым |
напряжением |
94 МПа |
|
в первом (1) и |
шестом |
(2) термоцик |
||
|
|
лах. |
|
|
схеме: вначале находили деформацию мартенсита при нагруже нии математического тела сдвиговым напряжением 90 МПа при температуре ниже Мк. Предполагали, что деформация осуще ствляется исключительно двойникованием. В соответствии с идеями работы [2 1], деформацию двойникования находили, решая уравнение
______________ * 31_________________ |
|
|||
|
|
|
н < $,) H (S - $ , ) х |
|
1 + н <$i) я (t31) + н ( - & ) Я ( - i ' 31) |
|
|||
х Я (г' 31 - |
*3) - |
(Л ) + H ( - f i , ) Н < $,) х |
|
|
х Я |
[ ^ + ^ ,( Л „ - Л д - |
г'31) ]} |
(5.207) |
|
(все обозначения те |
же, |
что в главе |
1 ) совместно |
с урав |
нением для ориентированных микронапряжений в форме (1.18). Далее, на втором этапе рассчитывали термоциклическую дефор мацию, возникающую под постоянным сдвиговым напряжением,
равным |
90 |
МПа, |
в соответствии с методикой, развитой |
в |
ра |
|||||
боте [32 ]. |
При |
этом осуществляли |
один цикл |
«нагрев |
выше |
|||||
Лк—охлаждение |
до исходной |
температуры |
(ниже |
Мк)». |
На |
|||||
третьем |
этапе производили изотермическую разгрузку |
(в мартен |
||||||||
ситном состоянии), определяя деформацию по |
уравнениям |
|||||||||
(1.18), |
(5.207). На четвертом |
этапе |
осуществляли |
нагрев |
|
тела |
||||
в свободном от |
напряжений |
состоянии до |
температуры |
выше |
||||||
Лк. Восстанавливающуюся деформацию |
находили по уравнению |
|||||||||
fiik = fi,k |
|
05/1 <5*3 + <5*3 <5/0 (1 - Ф ) - В |
1р“ |
|
— Ф) |
х |
|
|||
- f i l l |
ф - ^ ( |
1 |
|
|||||||
|
|
|
х Dev v'ik + (i\k. |
|
|
(5.208) |
Здесь fin — деформация, накопленная на первых трех этапах
вычислений; Ф — текущее количество мартенсита. Остальные обоз начения отвечают ранее использованным. На следующем, пятом, этапе объект охлаждали до мартенситного состояния, не при кладывая к нему внешнего напряжения. Деформацию находили по уравнению
jyl
fille = fi% + Ч |
Ф Dev г ‘,к + f)'lk. |
(J.209) |
где fiiï. — деформация, накопленная на четырех предшествующих этапах.
Наконец, на шестой стадии расчета производили нагрев в свободном от напряжений состоянии, вычисляя деформацию по формуле
5.5.3. Реактивные напряжения
Когда возврат деформации осуществляется в стесненных ус ловиях, возникают так называемые реактивные напряжения. Этой проблеме посвящено значительное число работ в связи с большой практической значимостью данного вопроса [1, 87, 8 8, 122, 177, 184, 200, 250, 361, 425, 470]. Расчет кинетики генерации реак тивных напряжений представляет собой весьма сложную задачу [331 ] и по существу до сих пор не реализован. Ясно, однако, что если возврат деформации полный, то предельно достигаемые реактивные напряжения ат не должны превышать величину
ar = е0 Е,
где ер — восстанавливающаяся деформация; Е — эффективный мо дуль упругости системы «образец—машина». В случае одно осного растяжения предельное значение «о» согласно (5.23),
(5.47) или (5.161), достигает D$\. Следовательно, генери
руемые при нагреве (существенно выше Лк) напряжения не превзойдут уровень
j n a x |
71 D 31 |
(5.211) |
|
|
Для абсолютно жесткого защемления значение Е совпадает с модулем нормальной упругости материала EQ. Э то дает при
EQ « 105 МПа и D$i » 0.15 величину а”®* * 104 МПа. Вычислен
ные напряжения существенно превышают и предел текучести, и уровень прочности. В силу сказанного реактивные напряжения будут ограничены значениями либо предела текучести, либо пре дела прочности. Уравнение (5.211) позволяет оценить необходимые значения податливости контртела.
Пример расчета термомеханического соединения приведен ниже.
5.5.4. Эффект реверсивной памяти формы
Среди разнообразных функциональных свойств памяти фор мы особое место занимает эффект реверсивной памяти формы, экспериментальному исследованию которого посвящено значи
тельное |
число |
работ |
[28, 29, 31, 61, 63, 71, |
72, 75, 76, 78, |
85, 206, |
207, |
218, |
250]. Суть этого явления |
заключается в |
том, что если сплаву с памятью формы сообщить в некоторой последовательности ряд равных по величине деформаций про
тивоположного знака (при приблизительно нулевой суммарной деформации), то при непрерывном нагреве такого материала будет иметь место поэтапное в той же или противоположной последовательности восстановление деформации. Предваритель ные деформации можно задавать различными способами, на пример сначала изотермическим нагружением в одном направ лении, а затем примерно на такую же величину в противопо ложном или сначала за счет охлаждения под напряжением до некоторой температуры между Мн и Мк, а затем либо за счет продолжающегося охлаждения под напряжением противополож ного знака, либо путем активного изотермического деформиро вания в эту же сторону. Когда итоговая деформация в таких экспериментах после снятия нагрузки близка к нулю, нагрев через интервал температур Ан — Ак приводит к тому, что сперва начинает восстанавливаться одна из сообщенных деформаций, а затем — при более высокой температуре другая, но в про тивоположную сторону. Вследствие сказанного кривые «дефор мация—температура» приобретают характерный колоколообраз ный вид.
Попытки теоретического описания реверсивной памяти формы в рамках структурно-аналитической модели были предприняты в ряде работ [22, 77, 143, 149, 247, 381]. В [77, 381] эффект реверсивной памяти формы моделировали для математического объекта, испытывающего превращение первого рода (и не обла дающего текстурой). Он характеризовался следующими пара метрами: 2>3 i = £>1з = 0.15, 0о = 200 Дж-м-3, Мк = 290 К, Мн = = 340 К, Ан = 410 К, Ак - 460 К, TQ = 400 К. Функцию распреде ления по ширине гистерезиса превращения брали дельта-образ ную. В математическом экспёрименте [381] реверсивную память формы инициировали следующим образом: тело сначала деформировали одноосным растяжением при 280 К до удлинения 1.27 %. На рис. 5.49 эта процедура обозначена вер тикальной штриховой линией, идущей к точке А. Затем произ водили сжатие (линия АВ) и разгрузку, которая сопровождалась псевдоупругой деформацией ВС. После описанной процедуры оста точная деформация составляла 0.15 %. Далее объект нагревали до 540 К, вычисляя деформацию. Как показали расчеты (кри вая 7), деформация возвращалась с характерным реверсом.
В другом случае тело охлаждали от 500 до 280 К под посто янным растягивающим напряжением 150 МПа, что сопровожда лось пластичностью прямого превращения, изображенной отрез ком АВ на рис. 5.50. Деформация, отвечающая точке В , состав ляла 2.82 %, ее почти полностью устраняли изотермическим сжа тием при температуре 280 К (отрезок ВС). При последующем нагреве разгруженного материала имел место характерный реверс деформации (кривая CDE). Совершенно, аналогичный результат был получен и в работе [77].
Рис. 5.51. Возврат деформации после |
Рис. 5.52. Характер реверсивного вос- |
задания предварительной деформации |
становления деформации при Г - 13.2 |
за счет эффекта пластичности превра- |
(/), 27.5 К (2) и дельта-образного рас- |
щения в режиме со сменой знака на- |
пределения (3). |
пряжения. |
|
В работе [149] было продолжено исследование влияния на реверсивное формоизменение структурно-статистических особен ностей превращения. С этой целью сравнивали результаты рас чета для двух гипотетических материалов: с дельта-образным распределением по ширине гистерезиса и с равномерным. Свой ства тела характеризовали следующими постоянными: £>31 =
= Dl3 = 0.15, <?о = 200 МДж-м"3, Д = 80 К, Мк = 310 К, М„ - = 360 К, Ан = 390 К, Ак = 440 К, Г0 = 400 К. Среду охлаж
дали от температуры выше Мк до некоторой заданной тем пературы Тх. Затем при этой температуре нагружали растяги вающим напряжением 100 МПа, после чего разгружали, прикладывали точно такое сжимающее напряжение, а затем опять разгружали (две кривые деформирования изображены на рис. 5.18, б). На рис. 5.53 представлены данные вычислений для Тх = 300 К (кривые /) и Тх - 280 К (кривые 2). Кривые, помеченные одним штрихом, относятся к дельта-образному
распределению, |
двумя |
штрихами — к равномерному распреде |
|||
лению. |
|
себя |
внимание |
тот факт, что если на рис. |
|
|
Обращает на |
||||
5.49 знак |
восстанавливающейся |
деформации был положителен, |
|||
то |
для объекта, |
представленного |
на рис. 5.53, он отрицателен. |
||
В |
работе |
[247 ] |
отмечено, что |
знак восстанавливающейся де |
формации зависит от способа сообщения предварительной де формации. Когда последнюю задают сначала за счет пластич ности превращения, а потом в противоположную сторону ак тивно, то восстанавливающаяся деформация имеет определенный знак, который изменяется, если оба этапа связаны с пластич ностью прямого превращения. Математический континуум на-
Рис. 5.53. Характер реверсивного де формирования после знакопеременно го изотермического нагружения.
гружали в аустенитном состоянии до напряжения 2 0 МПа, затем охлаждали до Тх “ 300 К и разгружали. Далее прикладывали сжимающее напряжение и производили нагрев до температуры Ас, вычисляя восстанавливающуюся деформацию. На рис. 5.54 представлены результаты вычислений, иллюстрирующие харак тер реверсивного деформирования при нагреве. Кривые 1 и Г относятся к сжимающему напряжению 230 МПа, а кривая 2 — к сжимающему напряжению 90 МПа. Кривая 1 рассчитана для дельта-образной функции распределения, а две другие — для равномерного. Рисунок показывает, что после изотермического сжатия деформация уменьшается до значения, обозначенного точкой С, а при нагреве эволюционирует по направлению к точке D. Из сопоставления кривых / и /', а также 2 видно, что функция распределения сказывается как на величине ак тивной деформации изотермического сжатия, так и на свойствах реверсивного формоизменения.
Таким образом, по данным работ [77, 143, 149, 247, 381 ], свойства реверсивной памяти формы весьма чувствительны к струк турным параметрам модели и могут выражаться в различной ки нетике формовосстановления и даже в знаке ее, зависящих к то му же от режима предварительного деформирования. Подобная чувствительность функциональных свойств реверсивной памяти фор мы обнаружена и в экспериментах.
Рис. 5.54. Реверсивное деформирова ние после задания предварительной деформации сначала за счет пластич ности прямого превращения, а затем путем активного нагружения.
Реверсивный характер формовосстановления после знакопе ременного предварительного деформирования в общих чертах обусловлен тем, что при нагружении или охлаждении сплава под напряжением мартенситные реакции идут не по всему объ ему сразу, а сначала в наиболее «благоприятно» ориентирован ных областях и лишь затем — по мере охлаждения или нагру жения — в менее «благоприятно» ориентированных. Вследствие сказанного противоположным направлениям деформации веще ства отвечают разные его участки. При нагреве материала воз врат деформации в этих участках осуществляется при разных температурах, что и обусловливает реверсивный характер де формирования на макроуровне. Для сплавов с мартенситными реакциями первого рода есть две причины, вызывающие разброс характеристических температур превращения: статистическая при рода гистерезиса превращения и влияние на него напряжений через смещение характеристических температур в соответствии с уравнением Клаузиуса—Клапейрона. Первая из названных причин вполне объясняет эффект реверсивной памяти формы при предварительном деформировании за счет охлаждения под нагрузкой, а вторая объясняет появление реверса после знако переменного изотермического деформирования. По такой логике, у материалов с мартенситными реакциями второго рода ревер сивная память формы должна была бы возникать только после пластичности прямого превращения, так как характеристические температуры у них практически не зависят от напряжения [2 1 1], в то время как в средах с мартенситными реакциями первого рода подобное смещение весьма значительно [250 ]. В то же
время известно, что у сплавов MnCu, испытывающих превра |
|
щение второго рода, реверсивное |
формоизменение наблюдается |
и после изотермического, и после |
неизотермического деформи |
рования [28, |
30, |
31, 206]. |
В работе |
[22] |
было предпринято теоретическое исследование |
данного вопроса и показано, что реверсивное формовосстановление после изотермического знакопеременного нагружения свя зано с концентрационной неоднородностью сплавов. Действи тельно, согласно, например, данным работы [34], увеличение концентрации марганца существенно повышает все характери стические температуры. При наличии значительной ликвации по составу в материале возникает заметный разброс характе ристических температур.
Изложенная идея была использована в расчетах эффекта ре версивной памяти формы авторами работы [2 2 ], где, кроме ука занного факта, принимались во внимание двойникование, актив ная пластичность и ориентированные микронапряжения. Анализ выполнен применительно к сплаву Мп—16 % Си (по массе). Не останавливаясь на деталях вычислений, приведем лишь конечный результат, который полностью согласуется с реальными свойст вами сплава. Расчеты были сделаны для различных значений от ношений суммарной деформации, остающейся после знакопере-
Рис. 5.55. Реверсивное деформирование после различных способов задания предварительной деформации (пояснения см. в тексте).
менного нагружения соответственно кручением (Уост) или растя жением (е0сх), к остаточной деформации после первого этапа на гружения (соответственно упр и епр ). Температура изотермиче
ского деформирования составляла 293 К. Изучали три режима: кручение, растяжение и совместное кручение с растяжением.
Основные данные вычислений приведены на рис. 5.55. Диаг рамма а относится к чистому кручению при значениях Уос/Упр» равных 1 (7), 0.6 (2 ), 0.31 (5), 0 (4) и 0.1 (5 ). Объект на первом этапе нагружения деформировали до напряжения сдвига 120 (7— 4) или 180 МПа (5). Диаграмма б иллюстрирует результаты рас чета для нагружения совместным растяжением и кручением (7,2) и чистым растяжением (3). Для значений Уос/Упр” 0.58 (7) от ношение к0с / £пр равно 0.51 (2 ) и 0.3 (3). Нагружение осущест вляли до напряжений сдвига 120 МПа и напряжений растяжения 208 МПа. Такие свойства вполне соответствуют эксперименталь ным данным [24, 28].
Аналитическое исследование эффекта реверсивной памяти фор мы было предпринято и в работе [329].
5.5.5.Деформация ориентированного превращения
Вряду функциональных свойств памяти формы важное тео ретическое и практическое место принадлежит явлению так на зываемой деформации ориентированного превращения. Смысл этого наследственного феномена заключается в следующем. Если ох лаждаемое под напряжением тело разгрузить в области темпера тур реализации пластичности прямого мартенситного превраще ния и не прекратить понижение температуры, далеко не всегда продолжающееся охлаждение не будет вызывать макроскопическо го деформирования. Наоборот, чаще всего деформация продолжает