![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Электрические подъемные установки учебное пособие для студентов горных вузов проф. В. Б. Уманский ; под редакцией Барамидзе К. М. 1960- 20 Мб
.pdf156 Подъемные установки с переменным радиусом навивки
Так как угол поворота малого цилиндра составляет 25 ра диан, в течение же периода ускорения барабан повернулся на
16 радиан, |
то |
малый радиус на- у. |
вивки для |
поднимающейся ветви |
|
будет иметь место еще в течение |
||
25-16 |
о п |
|
2,83 ~ — 3,2 сек' |
||
после начала периода равномер |
||
ного хода. |
Увеличение радиуса |
Рис. 85. Диаграмма уг |
Рис. 86. Диаграмма изме |
ловой скорости |
нения радиуса навивки: |
|
а — поднимающейся ветви; б — |
|
опускающейся ветви |
навивки |
начинается через |
11,3 + 3,2 = 14,5 сек. |
после начала |
|
подъема. |
Еще после поворота на 63 радиана |
(соответствующих |
||
И, |
|
навивке на конус) будет иметь |
||
|
место навивка |
на |
большой ра |
|
гфхк |
|
диус. Время навивки на конус со |
||
|
|
ставит |
оо о |
|
|
|
63 |
|
|
|
|
777 = 22,2 сек. |
||
|
|
2,00 |
|
|
11,3 tt.5 36,7 53,3 15,671» Xt,сек |
Этих данных достаточно для |
построения диаграммы изменения радиуса навивки. Аналогично по строена диаграмма изменения ра диуса навивки для опускающейся ветви каната.
Перемножая ординаты этих
Рис. 87. Диаграммы линейных скоростей подъемных сосудов:
а — подьимаюшейся ветви; б — опускаю щейся ветви
диаграмм и диаграммы угловых скоростей, можем построить диа
граммы для линейных скоростей (о == сот) поднимающейся и опу
скающейся ветвей. Эти диаграм мы вычерчены на рис. 87.
Д и а гр а м м а с т атич ес ко й слагающей момента вращения. Переходим к построению диаграммы статиче ских моментов сопротивления. Последние определяются разно-
Бицилиндроконические барабаны |
157 |
стыо моментов натяжений поднимающейся и опускающейся вет вей каната
7ИСТ = 7ИП — 7И0.
Подсчет этих моментов производится для всех характерных точек, отмеченных на диаграммах линейных скоростей. В пер вой графе таблицы 22 перечислены названия этих точек.
Пояснения к таблице 22. Длина отвеса каната для под нимающейся ветви 1п равняется разности между полной высотой подъема и путем, пройденным под нимающимся подъемным сосудом.
Этот последний определяется пло щадью диаграммы скорости подни
мающейся ветви, описанной к рас сматриваемому моменту. На диа
грамме рис. 87, а в кружочках ука заны значения площадок, соответ
ствующих основным характерным элементам диаграмм. Вычитая их последовательно из полной высоты подъема (800 м), мы заполняем гра
фу 3 таблицы.
Длина отвеса опускающейся вет ви равна пути, пройденному опу скающимся подъемным сосудом от
Рис. 88. Диаграмма статиче ской слагающей момента вра щения
начала подъема. Поэтому в графике 7 мы последовательно скла дываем значения площадок соответствующих элементов диа граммы скорости опускающейся ветви.
Натяжение поднимающейся ветви каната (графа 4) полу чается путем прибавления к концевому грузу веса каната
Гп — Q + G 4- /пд.
Аналогично при заполнении графы 8 вес каната прибавляется к мертвому грузу подъемного сосуда, так как нормально опу скается подъемный сосуд порожняком Ta=G + 10р. Натяжения обеих ветвей в таблице приведены в тоннах. Радиусы навивки (графы 5 и 9) берутся из диаграммы рис. 86. Моменты натя жений обеих ветвей каната и результирующий статический мо мент сопротивления даны в тоннометрах.
По данным табл. 22 на рис. 88 вычерчена диаграмма стати ческих моментов сопротивления. Интересной точкой на диа грамме является точка встречи подъемных сосудов. При встрече подъемных сосудов оба отвеса каната равны. Кроме того, в мо мент встречи навивка обеих ветвей всегда происходит на один и тот же радиус, в рассмотренном случае — большой. Поэтому
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 22 |
|
|
|
|
е; |
Длинаотвеса каната |
Поднимающаяся ветвь |
Длинаотвеса каната10 |
Опускающаяся ветвь |
Статическийм ментсопротив ленияЛ1 п4Л-- |
||||
|
|
|
Времяот нача подъема |
Натяжение канатаГп |
Радиуснавивгик" |
Моментнатя жения |
Натяжение То |
Радиуснавив 'rкиQ |
Моментнатя жения |
|||
Название характерных точек на диаграммах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
||
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
0 |
|
линейных скоростей |
|
|
|
|
|
„ |
|
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- Т „ п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
Начало подъема ....................................... |
|
0 |
800 |
21,03 |
2,25 |
47,4 |
0 |
5,43 |
4 |
21,7 |
25,7 |
|
Конец периода ускорения..................... |
. |
11,3 |
764 |
20,7 |
2,25 |
46,6 |
64 |
6,03 |
4 |
24,1 |
22,5 |
|
Конец |
навивки поднимающейся |
ветви |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на малый цилиндр ............................... |
|
14,5 |
744 |
20,5 |
2,25 |
46,1 |
100 |
6,38 |
4 |
25,5 |
20,6 |
|
Конец |
навивки поднимающейся |
ветви |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на конус .................................................... |
|
36,7 |
548 |
18,63 |
4 |
74,5 |
350 |
8,75 |
4 |
35 |
39,5 |
|
Момент встречи подъемных сосудов . |
45 |
454 |
17,83 |
4 |
71 |
454 |
9,75 |
4 |
39 |
32 |
||
Начало |
свивки опускающейся ветви с |
|
|
16,76 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
конуса |
........................................................53,3 |
350 |
4 |
67 |
548 |
10,65 |
4 |
42,6 |
24,4 |
|
Конец свивки опускающейся ветви с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
конуса ........................................................ |
|
75,5 |
100 |
14,38 |
4 |
57,5 |
744 |
12,5 |
2,25 |
28,1 |
29,4 |
|
Начало периода замедления...................... |
|
78,7 |
64 |
14,04 |
4 |
56,1 |
764 |
12,7 |
2,25 |
28,6 |
27,5 |
|
Конец подъема............................................... |
|
90 |
0 |
13,43 |
4 |
53,7 |
800 |
13,03 |
2,25 |
29,3 |
24,4 |
навивки радиусом переменным с установки Подъемные
Бицилиндроконические барабаны |
159' |
в точке встречи статический момент сопротивления всегда равен Qr, где г — радиус навивки, соответствующий половине полного угла поворота барабана. В нашем случае г = гб> и статический момент сопротивления при встрече подъемных сосудов оказы вается
Qr6 = 8000 -4 — 32 тм.
(сравни с соответствующей строчкой в таблице).
Момент вредных сопротивлений обычно условно принимают'
постоянным и равным 10—15% от статического момента сопро тивления при встрече подъемных сосудов. Положим его равным
4 тм.
Переходим к учету динамических слагающих момента враще ния.
Приведенный момент инерции. Определим для
этого прежде всего приведенный момент инерции вращающихся частей системы. Он, очевидно, одинаков в начале подъема, когда канат поднимающейся ветви полностью навит на барабан, а канат опускающейся ветви полностью свит с него, и в конце подъема, когда положение обратное. В промежуточных точкахмомент инерции вращающихся частей может в общем случае несколько отличаться от начального и конечного его значения,,
но в этих промежуточных точках значение этого момента инер ции нам безразлично, так как в этих случаях угловое ускорение равно нулю. Поэтому определяем момент инерции вращаю щихся частей только для случая, когда канат одной ветви полностью намотан на барабан, а второй ветви полностью свит с него.
Подсчет момента инерции навитого на барабан каната отно сительно оси барабана сводим в табличку.
Таблица 23
Часть каната, |
Длина, |
Вес, |
|
|
Момент |
|
|
|
Радиус навивки |
инер |
Примечание |
||||||
навитая на |
м |
кг |
ции |
|||||
|
|
|
|
|
кгм-сек2 |
|
|
|
Малый цилиндр . |
*220 |
2090 |
2,25 |
|
1 085 |
* Сюда |
включены |
|
|
|
|
|
|
|
мертвые и резервные |
||
|
|
|
|
|
|
витки для обеих вет |
||
|
|
|
2,2524** |
-42 |
|
вей |
|
|
Конус ...................... |
196 |
1860 |
2000 |
* * Взят |
средний |
|||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
квадратичный радиус |
||
Большой цилиндр |
548 |
5200 |
4 |
|
8 480 |
|
|
|
Момент инерции всего каната, навитого на ба-1 |
|
|
||||||
рабан, JK • •............................................. |
. | |
11 565 |
|
|
160 Подъемные установки с переменным радиусом навивки
Момент инерции барабана |
102000 кгм.* -сек |
||
Нормальное число оборотов барабана |
|||
6О<2 |
€0 • |
2,83 |
... |
пб=-^=-2Г~=27 |
об1мин- |
||
Передаточное отношение редуктора 1= 10,5. |
|||
Скорость вращения |
подъемного |
двигателя /гдв = лб-г = |
=27 • 10,5 = 284 об/мин, принимаем «дв = 290 об/мин. Маховой момент ротора подъемного двигателя
GD2 — 14250 кгм2.
Момент инерции ротора, приведенный к оси барабана,
Л = • /2 = -!^- . Ю,52 = 40 000 кгм • сек2.
4g |
4 • 9,81 |
' |
|
Приведенный момент инерции зубчатой передачи |
|||
|
У, = 10 000 кгм • сек2. |
|
|
Приведенный |
момент инерции всех |
вращающихся частей |
|
_7вр = 4 4- J6 4- Jp 4- J, = 11 565 4- 102 000 4- 40 000 + |
|||
|
4- Ю 000 ss 163 600 кгм • |
сек2. |
Динамическая слагающая момента враще ния. Дальнейший подсчет динамической слагающей момента
вращения сводим в табл. 24.
Пояснения к таблице. В массу поднимающейся ветви (гра фа 3) входит масса полезного груза, мертвого груза, каната (от точки навивки до подъемного сосуда) и приведенная масса на
правляющего шкива. Так как вес концевого груза и от
веса каната составляют натяжение ветви, то графу 3 таблицы можно легко заполнить, прибавляя к натяжению каната (графа 4 таблицы статических моментов) постоянную величину
(приведенный вес шкива, вес струны каната и части каната,
находящейся в копре) и деля всю сумму на ускорение силы тяжести.
Аналогично заполняется графа 4 (масса опускающейся
ветви).
В нашем случае приведенный вес направляющего шкива 2860 кг. Вес дополнительной части каната (длина 80 м) — 760 кг. Таким образом, к натяжению каната прибавляется постоянная
величина 3,62 пг и вся сумма делится на 9,81. Получается масса ветви в шт1 сек2.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изменение радиуса |
Динамическая слагаю |
|||
|
|
|
|
|
Масса |
|
Приведен |
щая момента |
||||
|
|
|
|
|
Масса |
навивки |
|
вращения |
||||
|
|
|
|
Время |
поднимаю |
ный |
|
|
|
|
|
|
Уманский |
|
|
|
опускаю |
Подни |
Отпускаю |
|
|
|
|||
|
|
|
|
®гп |
системы J |
|
|
|
||||
|
Название характерных точек |
от начала |
щейся |
щейся |
момент |
мающейся |
щейся |
|
|
|
||
|
|
|
|
подъема t |
ветви |
ветви 9Л0 |
инерции |
ветви |
ветьи |
|
М' |
М" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
t/Ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
3 |
4 |
б |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Период ускорения |
................................... |
0—11,3 |
2,48 |
0,98 |
191,9 |
0 |
0 |
48 |
0 |
0 |
||
Начало |
навивки |
поднимающейся |
14,5 |
2,50 |
1,0 |
|
0,028 |
0 |
0 |
1,0 |
0 |
|
ветви на конус .............................. |
|
— |
||||||||||
Конец навивки поднимающейся вет- |
36,7 |
2,3 |
1,26 |
— |
0,028 |
0 |
0 |
1,6 |
0 |
|||
‘ ви на |
конус........................... |
. . |
||||||||||
Начало свивки опускающейся ветви |
53,3 |
2,07 |
1,46 |
— |
0 |
0,028 |
0 |
0 |
—1,0 |
|||
с |
конуса .... .......................... |
|||||||||||
Конец |
свивки опускающейся ветви |
75,5 |
1,84 |
1,64 |
— |
0 |
0,028 |
0 |
0 |
—0,65 |
||
с |
конуса ............................................ |
|
||||||||||
Период замедления ........ |
|
78,7-90 |
1,8 |
1,66 |
200,8 |
0 |
0 |
—50 |
0 |
0 |
барабаны Бицилиндроконические
162 Подъемные установки с переменным радиусом навивки
Приведенный момент инерции системы
/ = /вр + 2Лпгп2 + да0г02.
Он подсчитан в таблице (графа 5) только для периода уско
рения и замедления, так как для остальных точек никакого практического значения он не имеет. В таблице момент инерции
записан в тм • сек2.
Скорость изменения ра диуса навивки в функции угла
Рис. 89. Диаграмма дина |
Рис. 90. Диаграмма полных |
мической слагающей момен |
моментов вращения |
та вращения |
|
перемещения, очевидно, равна нулю, в то время как навивка или свивка происходит на цилиндрические участки барабана.
При навивке на конический участок
drn _ r6-ги —s 0,028.
фк 6о
Для опускающейся ветви каната в период свивки ее с кони ческого участка эта величина, очевидно, отрицательна:
=—0,028.
Заполнение графы 8 не требует пояснений — это основная часть динамической слагающей момента вращения, действую
щая в периоды ускорения и замедления. Она положительна в пе риод ускорения (ф = ф1 = 0,25) и отрицательна в период за медления (<р = — фз = — 0,25).
Бицилиндроконические барабаны |
163 |
Последние две графы дают части динамической слагающей, |
|
момента вращения, происходящие благодаря изменению |
при |
веденного момента инерции системы. |
|
Значение их определяется формулой (122): |
|
М' = Жагв<^,
Очевидно, что составляющая М' действует только в период навивки поднимающейся ветви на конус (в остальное время
— 0у, а составляющая М" — лишь в период свивки опускаю
щейся ветви с конуса.
На рис. 89 вычерчена диаграмма динамической слагающей момента вращения в функции времени. Составляющие М' и *М малы по сравнению с составляющими J поэтому при прибли
женных расчетах ими часто пренебрегают.
На рис. 90 построена диаграмма полных моментов вращения
на валу барабана. Она получена путем суммирования ординат диаграмм статических и динамических слагающих (см. рис. 88 ■ 89) и прибавления к ним постоянного момента вредных сопро тивлений (4 тм).
11*
Глава VII
ПОДЪЕМНАЯ МАШИНА С АСИНХРОННЫМ ПОДЪЕМНЫМ ДВИГАТЕЛЕМ
ОСНОВНЫЕ СВОЙСТВА УСТАНОВКИ С ПРИВОДОМ ОТ АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ
Характеристики асинхронного двигателя. На рис. 91 показана механическая характеристика асинхронного
двигателя при замкнутом накоротко роторе. По мере возраста ния нагрузки двигателя скорость его вращения незначительно уменьшается. Предельно возможная нагрузка двигателя — Мтах (опрокидывающий момент). При превышении этой нагрузки ра бочая точка переходит на неустойчивую ветвь характеристики (пунктир), и двигатель останавливается (опрокидывается), так
как дальнейшему понижению скорости вращения соответствует ие приращение, а убывание, развиваемого двигателем момента вращения. В дальнейшем, мы будем наносить на графики только устойчивую часть характеристики, так как нормально работа на неустойчивой части должна быть исключена.
Опрокидывающий момент превышает нормальный (номиналь ный) обычно в 2—2,5 раза. Этимопределяется возможный пре
дел перегрузки асинхронного двигателя. Практически, как уже упоминалось, расчетную перегрузку асинхронного подъемного двигателя допускают не выше 60—80 %.
На рис. 91 по оси ординат отложены числа оборотов двига теля в минуту п, а по оси абсцисс — моменты вращения двига теля Л1. При постоянном радиусе навивки с таким же успехом можно откладывать пропорциональные им величины: скорость движения подъемного сосуда v (по оси ординат) и силы, разви ваемые двигателем на окружности органа навивки, F (по оси абсцисс).
При введении сопротивления (реостата) в цепь ротора, ха рактеристика асинхронного двигателя становится значительно
круче, принимая вид, показанный на рис. 92.
В практической схеме управления подъемной машиной с при водом от асинхронного двигателя рукоятка управления связы вается с реостатом, включенным в цепь ротора подъемного дви гателя, и с реверсором (переключателем направления враще-
яия). В среднем положении этой рукоятки (рис, 93) двигатель
Основные свойства установки с приводом от асинхронного двигателя 165
отключен от сети и в цепь его ротора введено максимальное сопротивление. В зависимости то того, в каком направлении пе-;
Рис. 91. Характеристика асин |
Рис. 92. |
Характеристика |
хронного двигателя Ротор замк |
асинхронного двигателя при |
|
нут накоротко |
различных |
сопротивлениях, |
|
включенных в цепь ротора. |
|
|
Процесс запуска |
ремещается рукоятка, двигатель включается на сеть для враще ния в том или другом направлении. Реверсирование достигается путем переключения двух фаз статора. Обычно реверсор настра
ивают так, чтобы верхнийка:
нат при нормальной работе машины перемещался в том же направлении, в каком отклонена рукоятка управ ления от нулевого положе ния (рис. 94).
Рис. 93. Схема возможных положений |
Рис. 94. Схема коорди |
рукоятки управления |
нации движения машины |
|
с перемещением рукоятки |
В первом положении рукоятки управления (см. рис. 93), не зависимо от направления ее перемещения, статор двигателя включен на сеть; в ротор же введено еще максимальное сопро тивление. Этому сопротивлению соответствует самая крутаг