книги из ГПНТБ / Электрические подъемные установки учебное пособие для студентов горных вузов проф. В. Б. Уманский ; под редакцией Барамидзе К. М. 1960- 20 Мб
.pdf196 Подъемная машина с асинхронным подъемным двигателем
на новую характеристику, которая при новой нагрузке обеспе чила бы движение с заданной скоростью. Особенно трудно осу
ществлять такую регулировку при малых нагрузках, когда для получения скорости движения меньше нормальной приходится работать на очень крутых характеристиках, при которых малей шее изменение статического момента сопровождается значитель ным изменением скорости движения.
Когда подъемная машина работает вхолостую (натяжение
•обеих ветвей каната одинаково, в поднимающейся и опускаю щейся клетях установлен одинаковый груз), получить устойчи вую скорость, меньше нормальной, вообще невозможно. В самом деле, при нулевом моменте вращения любая характеристика дает синхронную скорость вращения двигателя. Поэтому, чтобы при нулевой нагрузке получить устойчивую скорость меньше нормальной, приходится прибегать к специальному приему. На валу органа навивки создается искусственный статический момент сопротивления при помощи механического тор моза.
Если необходимо произвести спуск груза со скоростью мень ше нормальной, приходится прибегать к режиму противотока, механического торможения или лучше всего — к режиму дина мического торможения.
Таким образом мы видим, что если работа двигателя с нор мальной скоростью в период равномерного хода не требует ника кого вмешательства машиниста или автоматизирующих устройств,
то, приняв в период равномерного хода скорость ниже нормаль
ной, приходится констатировать значительные трудности в упра влении подъемной машиной. Следует еще добавить, что работа
машины при пониженной скорости связана с потерями в рео стате, пропорциональными скольжению двигателя (разности
между нормальной и действующей скоростью).
Все это заставляет сделать заключение о принципиальной
целесообразности избегать для подъемной машины с приводом
от асинхронного двигателя в период равномерного хода работы с пониженной скоростью движения по сравнению с нор
мальной.
В подавляющем большинстве случаев подъемную установку
можно спроектировать так, чтобы она все свои основные функции
(подъем груза, спуск и подъем людей, спуск материалов и т. д.) выполняла с одной и той же максимальной скоростью. Действую щие правила безопасности в большинстве случаев (при скоро стях до 10—12 м/сек) допускают движение людей с той же ско ростью, что и движение груза, поэтому с описанными трудно стями управления в период равномерного хода приходится стал киваться лишь в редких случаях. При правильно выбранной
Управление машиной. Автоматизация |
197 |
подъемной установке в большинстве случаев никакого |
вмеша |
тельства машиниста в управление машиной в период равйомерного хода не требуется.
Управление машиной в период замедления.
Перейдем теперь к периоду остановки машины (периоду замед ления) . Здесь обычно приходится иметь дело либо с небольшим положительным моментом вращения (двигательное замедление), либо с небольшим отрицательным моментом (тормозное замедление).
Рис. |
121. Заданный |
ре |
Рис. |
122. |
Процесс за |
|
жим работы |
|
медления |
машины при |
|
|
|
|
моторном режиме |
||
Трудность |
управления |
противотоком |
в |
период замедления |
(отрицательный момент) была уже освещена выше. Не менее сложно управление в период замедления при двигательном ре
жиме. Расчетный режим работы представлен на рис. 121. По
смотрим, как может быть на практике осуществлен этот режим на участке периода замедления. В период равномерного хода рабочая точка процесса была Т (рис. 122). В начале периода за медления машинист перемещает рукоятку, например, в шестое положение (рис. 122). При этом движущее усилие резко умень шается (точка S). Система начинает двигаться с замедлением,
определяющимся разностью между статическим сопротивлением
и движущей силой |
|
- _ |
^СТ — Рз |
Js~ |
VI |
Затем рукоятка перемещается в третье и, наконец, в первое по
ложение, при котором и происходит окончательная остановка
машины.
Недостаток такого способа управления заключается в следу ющем. Расчетная'диаграмма (см. рис. 121) соответствует нор мальной нагрузке машины. Но в процессе эксплуатации на
грузка машины лишь в редких случаях бывает жестко посто
янна. Обычно нормальный (расчетный) груз бывает в то же
198 Подъемная машина с асинхронным подъемным двигателем
время максимальным. Часто же приходится иметь дело с подъ емом меньшего груза; тогда Ест будет меньше. С момента начала замедления подъемный сосуд должен пройти путь, соответствую щий заштрихованной площади на рис. 121. Для этого он должен двигаться с заданным замедлением. В период пуска отклонение замедления от заданного не вызывало никаких осложнений.
В период же замедления необходимо точное соблюдение задан ного режима, так как в противном случае к моменту приближе ния подъемного сосуда к приемной площадке скорость машины не будет доведена до нуля и может произойти переподъем; или же, наоборот, подъемный сосуд может не дойти до приемной пло
щадки, остановившись раньше, вследствие чего потребуется до полнительное подтягивание его.
Если нагрузка машины меньше расчетной, то может ока заться, что для соблюдения заданного режима придется приме нить не двигательный, а тормозной момент. Машинист должен будет либо перейти на противоток, или динамическое торможе
ние, либо применить механический тормоз. Таким образом, машинисту, в зависимости от нагрузки машины, в период замедле ния приходится прибегать к одному или другому методу управ
ления. Это уже серьезный недостаток, так как требует от маши
ниста высокой квалификации и быстрой ориентировки.
Обычно предпочитают проектировать диаграмму скорости так, чтобы в третьем периоде движения при расчетной нагрузке
требовалось небольшое тормозное усилие (см. пунктир на рис. 121). Тогда, если нагрузка машины окажется меньше рас четной или будет иметь место режим спуска груза, машинисту придется увеличить тормозное усилие, но не изменять метод управления машиной. Все же и в этом случае управление подъ емной машиной в период замедления представляет определенные трудности. В зависимости от нагрузки машины машинист дол
жен либо начинать торможение машины в различных положе ниях подъемного сосуда (относительно приемной площадки)
с тем, чтобы, несмотря на разные значения замедления системы, обеспечить остановку подъемного сосуда на уровне приемной площадки, либо, начиная торможение при одних и тех же поло жениях подъемного сосуда, путем применения различного тормо зящего усилия в зависимости от нагрузки машины, обеспечить одно и то же замедление системы при любой нагрузке и точную
остановку подъемного сосуда у приемной площадки.
Значение и трудность полной автоматиза ции процесса управления подъемной маши ной с приводом от асинхронного двигателя.
Приведенный обзор показывает, что управление подъемной ма шиной с приводом от асинхронного двигателя весьма сложно.
Управление машиной. Автоматизация |
199 |
В различные периоды движения приходится прибегать к различ ным методам регулирования, причем применение того или иного метода зависит от нагрузки машины. Выбором рационального динамического режима (нормальная скорость вращения асин
хронного двигателя в период равномерного хода, применение
тормозного момента в период замедления) можно несколько упростить управление. Но все же оно остается чрезвычайно сложным. Особенно ответственным и трудным является управ ление подъемной машиной в период замедления. В период уско рения некоторая неточность в управлении машиной может вы звать несколько большее или меньшее ускорение. Это может быть связано с большей или меньшей перегрузкой двигателя {тот или иной пусковой момент), но решающего значения откло нение заданного режима в период пуска от действительного не имеет.
Иначе обстоит дело с периодом замедления. Здесь при любых
условиях совершенно необходимо обеспечить остановку машины точно у приемной площадки. Только очень квалифицированный машинист может успешно справиться с этой задачей при любой нагрузке машины. Недостаточно квалифицированный машинист не сумеет обеспечить тонкой дозировки тормозного усилия в за висимости от нагрузки. Поэтому подъемный сосуд будет иметь тенденцию либо перейти уровень приемной площадки, либо оста новиться, не доходя до него. В первом случае налицо непосред ственная опасность аварии (переподъем подъемного сосуда к на правляющим шкивам). Эта опасность может быть устранена лишь применением значительного тормозного усилия в конце
движения. Обычно это обеспечивается специальной предохра нительной аппаратурой, которая в случае опасности переподъема включает предохранительный тормоз (см. главу XI). Во втором случае неточность управления связана с необходимостью по
вторно включать двигатель и подтягивать подъемный сосуд до уровня приемной площадки, что связано с потерей производи тельности.
Из всего сказанного ясно, насколько важное значение для
подъемной установки с приводом от асинхронного двигателя имеет автоматизация управления. Мы уже говорили выше об ав
томатизации процесса запуска; но совершенно очевидно, что несравненно большее значение имеет автоматизация процесса остановки с обеспечением остановки подъемного сосуда точно на уровне приемной площадки. Однако из описания этого процесса ясно, что автоматизация его весьма трудна; здесь приходится говорить об автоматической дозировке тормозящего (или дви жущего) усилия в зависимости от нагрузки машины. К этому вопросу мы еще вернемся.
200 Подъемная машина с асинхронным подъемным двигателем
ПРОЕКТИРОВАНИЕ РАЦИОНАЛЬНОГО ДИНАМИЧЕСКОГО РЕЖИМА ДЛЯ ПОДЪЕМНОЙ МАШИНЫ С АСИНХРОННЫМ ДВИГАТЕЛЕМ
Расход энергии при асинхронном подъем ном двигателе. Мощность, потребляемая асинхронным
двигателем из сети, не зависит от мгновенного значения скорости
его вращения и определяется произведением развиваемого им мо мента вращения и синхронной угловой скорости. Так как нор мальная скорость вращения двигателя, соответствующая при проектировании динамического режима расчетной максимальной
скорости, лишь ничтожно отличается от синхронной, то в первом приближении можем написать выражение для мгновенного зна
чения потребляемой из сети мощности в таком виде:
Ро = MQ, кглРсек
или
n
ро = -1б2’ квт-
Заменяя при постоянном радиусе навивки угловые единицы через линейные, мы можем те же выражения переписать так:
Л = ^тах> кгм[сек
или
=квт,
где F— мгновенное значение |
силы, развиваемой двигателем |
на окружности органа |
навивки; |
®тах — максимальная линейная скорость движения.
Максимальная скорость движения для данной установки есть величина постоянная. Таким образом, мощность, потребляемая асинхронным двигателем из сети, прямо пропорциональна мгно венному значению развиваемого им усилия (или момента враще ния). В то же время мощность, отдаваемая на валу асинхрон ного двигателя, равна произведению этого усилия на мгновен
ное значение скорости движения.
На рис. 123 вычерчены, в одной и той же координатной системе, диаграмма мощности, отдаваемой на валу асинхронного
двигателя |
(полезная мощность), Р = Fv и диаграмма мощности, |
|||
потребляемой |
из сети, |
Ро — Fvmn. |
|
|
Площади |
этих диаграмм соответствуют полезной |
работе |
||
машины |
й |
энергии, |
поглощаемой из сети. Заштрихован |
|
ные площади |
на рис. |
123 эквивалентны потере энергии |
в рео |
|
стате. |
|
|
|
|
Проектирование рационального динам, режима для подъемной машины 201'
Поскольку диаграмма потребляемой мощности совершенно идентична диаграмме движущих сил, отличаясь от нее лишьмасштабом, постольку мы можем выразить энергию, потребляе
мую за полный период движения, через площадь диаграммы движущих сил, умноженную на максимальную линейную ско рость.
Площадь диаграммы движущих сил равна произведению пол ного времени движения на среднее значение ординаты этой диа
граммы. Последнее же, как было показано в главе IV, опре
деляется полезным грузом и вредными сопротивлениями:
Fep = kQ.
Таким образом, потребляе
мая из сети энергия может быть выражена так:
Р,Р^ кгм/сек
P^FV
P-FV
Wo = Л-рТЧпах = kQvmaJT.
Выразим максимальную ско |
Т,№Х |
|
Т |
||
рость движения через среднюю |
||
123. Диаграммы полезной и ио- |
||
Рис. |
||
”Рщах “ <™сра -у , |
требляемой мощности |
где а — множитель скорости — отношение максимальной ско рости к средней.
Подставляя последнее выражение в предыдущее, получим
W0 = .*kQHa
Влияние диаграммы скорости на расход энергии. Величина kQH представляет собой полезную работу двигателя за один цикл подъема. Коэффициент а учитывает по тери энергии в реостате.
Очевидно, чем меньше множитель скорости а, тем меньше расход энергии на тонну поднимаемого груза, тем экономичнее подъемная установка. Отсюда вывод: если подъемный двигатель
асинхронный, то следует стремиться выбирать диаграмму ско рости с возможно меньшим значением множителя скорости.
При заданных продолжительности и высоте подъема макси мальная скорость, а следовательно, и множитель скорости будут тем меньше, чем большие ускорения будут приняты. Увеличивая, ускорение в первом периоде движения и замедление в третьем,, можно на сколько угодно уменьшить а, приблизить ее к теоре тическому пределу — единице. Где же лежит практический пре дел этому уменьшению а? С возрастанием начального ускорения;
* В этом выводе для упрощения не учтены потери в самом двигателе.
202 Подъемная машина с асинхронным подъемный двигателем
увеличивается динамическая слагающая момента вращения, а следовательно, и пусковой момент подъемного двигателя; по
следний ограничен перегрузочной способностью двигателя. Сле
довательно, нижний предел для множителя скорости устанав
ливается перегрузочной способностью двигателя.
Таким образом, при асинхронном двигателе экономически выгодно выбирать такую диаграмму скорости, при которой пе регрузка двигателя при пуске получается максимально допу стимой. Это положение дает достаточный критерий для выбора величины ускорения для первого периода движения. При поль зовании этим критерием на практике возникает следующее за труднение.
Начальное значение движущей силы определяется выраже
нием
F^kQ + tp-qjH+jW.
Задавшись допустимой перегрузкой и, следовательно, пре дельным значением начального усилия, можно из этого выраже ния определить ускорение, при котором это значение усилия бу дет иметь место. Но перегрузка определяется отношением пуско вого усилия к нормальному, т. е. среднему квадратичному зна чению движущих сил, которое .в значительной степени зависит от выбранной диаграммы скорости.
Заранее, до построения рабочих диаграмм, эта величина мо жет быть определена лишь ориентировочно. Автором были раз работаны графики для точного предварительного определения множителя скорости в зависимости от заданной перегрузки и других параметров. 1
Ориентировочное определение эффективной мощности. При определении эффективной мощности двига теля нам необходимо знать значение приведенной массы системы,
вкоторую входит приведенная масса подъемного двигателя. Ма
1Графики эти опубликованы в брошюре автора «Технико-экономический ■расчет электрических подъемных машин», а также в книгах проф. Ильичева «Рудничные подъемные машины» и проф. Пака «Горная механика», часть 1.
Они имеют большое значение при исследовании зависимости между раз личными параметрами (см. главу IX). Графики эти были разработаны авто ром в 1927—1928 гг., когда у нас не было еще достаточного проектного опыта ’и для выбора элементов подъемной установки и ее параметров в каждом отдельном случае нужно было теоретическое обоснование. Теперь, когда мы обладаем колоссальным проектным опытом и стандартизировали все основные элементы оборудования, эти графики сохраняют в основном лишь теорети ческий интерес. Поэтому я не счел целесообразным вводить их в вузовский
курс.
Эти графики послужили основанием для составления таблицы 25.
Проектирование рационального динам, режима для подъемной машины 203
тематически эта задача неразрешима, поэтому следует опреде лять мощность двигателя ориентировочно и после этого произ вести проверочный расчет.
Ориентировочное значение эффективной мощности опреде
ляется по формуле
р__ С • kQv
Ю2т,3 '
При сугубо ориентировочных расчетах принимается: для кле тевых подъемов £=1,3—1,5 и для скиповых подъемов £=1,1—1,3.
Для более точных расчетов можно воспользоваться табли
цей 25. Из таблицы видно, что коэффициент t, зависит от степени статической неуравновешенности
(р — g) Н kQ
и степени интенсивности подъемной установки
Со ~’ kQI'i '
При пользовании таблицей для выбора Л и Со можно пользо ваться нижеследующими рекомендациями.
Будем называть установки неинтенсивными, если значение степени их интенсивности составляет не свыше 0,4. Это относи тельно тихоходные машины, с относительно малыми значения ми маховой массы (скиповой подъем).
Подъемные установки средней интенсивности характеризу ются степенью интенсивности порядка 0,6; это, например, вспо могательные клетевые подъемы с относительно значительными массами, но в то же время относительно тихоходные.
Интенсивные подъемы Со = 0,8 —это подъемы со значитель ными массами и значительными скоростями (например, клетевые выданные подъемы).
Наконец, очень интенсивные подъемы — это установки со степенью интенсивности порядка Со = 1 (например, опрокидные клети, отличающиеся особенно неблагоприятными соотношения
ми между приведенной массой и полезным грузом).
Степень статической неуравновешенности равна нулю при наличии равновесного хвостового каната. При отсутствии хвос
тового каната она возрастает |
с увеличением глубины шахты. |
Применение неуравновешенной системы для глубин, при |
|
которых степень статической |
неуравновешенности превышает |
Д = 0,6—0,7, не рекомендуется. |
Это соответствует для клетевых |
204 Подъемная машина с асинхронным подъемным двигателем
подъемов глубине порядка 350 м, а для скиповых — 550 м.1 Мы будем различать три группы установок: уравновешенные систе мы, неуравновешенные при средних глубинах (степень статиче ской неуравновешенности порядка Д = 0,4) и неуравновешенные при глубинах, близких к предельным (Д = 0,6—0,7).
Таблица 25
|
|
Интенсивность |
|
||
Уравновешенность |
Неинтен |
Подъемы |
Интенсив |
Очень”ия- |
|
сивные |
средней |
ные |
тенсивные |
||
|
под ъемы |
интенсив |
подъемы |
подъемы |
|
|
Со=0,4 |
ности |
Со = 0,8 |
Со = 1 |
|
|
|
Со - 0,6 |
|
|
|
Статически уравновешенные системы |
С — 1,1 |
С = 1,2 |
С - 1,3 |
С =т,4 |
|
Д = 0....................................................... |
|||||
Неуравновешенные системы. Сред |
а =1,2 |
а = 1,25 |
а = 1,25 |
а =Д,3 |
|
С.................= 1,2 |
С= 1,3 |
С =1,5 |
С = 1,6 |
||
ние глубины Д = 0,4 |
|||||
Неуравновешенные системы. Пре |
а = 1,25 |
а = 1,25 |
а =» 1,3 |
а = 1,3 |
|
С = 1,3 |
С =1.4 |
1=1,6 |
С = 1,7 |
||
дельные глубины Д = 0,6—0,7 . . |
|||||
|
а = 1,25 |
а= 1,3 |
а = 1,3 |
а = 1,3 |
Выбор параметров динамического режима.
Теперь, задавшись перегрузкой, мы можем найти пусковое уси лие и соответствующее ему ускорение.
Расчетная перегрузка при асинхронном двигателе выби рается в пределах у = 1,6—1,8. Меньшие цифры принимаются обычно при менее интенсивных и более уравновешенных систе мах, большие же значения перегрузки приходится выбирать при более интенсивных подъемах и при неуравновешенных подъемах для глубоких шахт.
Что касается величины замедления, то ее нужно выбирать из тех соображений, чтобы в конце движения пришлось приме нить торможение. Целесообразность этого была выявлена при исследовании процесса управления машиной в период замед ления; было показано, что при тормозном замедлении управле
ние машиной несколько проще. В пользу тормозного замедле ния говорит еще и другое соображение: замедление при тор
мозном режиме, при прочих равных условиях, всегда больше,
чем при двигательном режиме. Величина же множителя ско
1 Эти цифры соответствуют тем отношениям между мертвым и полезным грузом подъемных сосудов, которые характерны для угольных шахт. Для руды отношение мертвого груза к полезному несколько более благоприятно (благодаря большому удельному весу руды); поэтому и предельные глубины, при которых рационально применение неуравновешенных систем, при руде несколько большие.
Проектирование рационального динам, режима для подъемной машины 205
рости а тем меньше, чем большими выбраны ускорения как
в первом, так и в третьем периодах движения. Таким образом, рациональная величина замедления определяется условием
(736) (см. главу IV).
В таблице 25, кроме данных коэффициентов £, приведены еще значения множителя скорости а, который обеспечивает работу машины с заданной перегрузкой. Эти значения а можно принимать при предварительном определении максимальной скорости движения машины.