книги из ГПНТБ / Шнейдер, Юрий Григорьевич. Холодная бесштамповая обработка точных деталей давлением
.pdfназна |
Способ обработки |
Обрабатываемые |
|
||
Целевое |
детали |
|
чение |
|
Протягивание ре |
Детали типа вту |
гулируемыми выгла |
лок |
живающими протяж |
|
ками |
|
Калибрование |
Раскатывание |
ро |
Различные детали |
|
ликовыми и шари |
с отверстиями |
ковыми раскатниками
Раскатывание вну |
Детали с |
крупной |
тренней резьбы тре |
внутренней |
резьбой |
мя роликами |
|
|
Продолжение табл. 2
|
|
Качественные показатели |
|
|
|
|
класс |
повыше |
|
Схема обработки |
класс |
ние |
глубина |
|
чистоты |
микро |
|||
|
точности |
поверх |
твердости |
наклепа |
|
|
ности |
в % к ис |
в мк |
ходной
i |
2-4- 1 |
10-4-11 20-4-40 До 500 |
II |
Ez |
|
- |
2 |
8-4-9 20-4-30 До 1000 |
—
3-4-2 |
8-4-9 |
20-4-30 До 500 |
Целевое назна чение
Калибрование
Способ обработки
Обкатывание зуб чатых колес эталон ными зубчатыми ко лесами
Обкатывание ра диусных канавок и галтелей:
а — роликом;
б— пружинящим шариком;
в— шариками
Обрабатываемые
детали
Цилиндрические зубчатые колеса
Детали с радиус ными канавками и галтелями
Отделка упрочнение |
Обкатывание |
ро |
Оси, валы |
|
ликом |
|
|
и |
|
|
|
Схема обработки
Мл JiSLA’ )у
■>
Продолжение табл. Ч
Качественные показатели
|
класс |
повыше |
|
класс |
ние |
глубина |
|
чистоты |
микро |
||
точности |
поверх |
твердости |
наклепа |
|
ности |
в % к ис |
в мк |
|
|
ходной |
|
2 |
104-12 104-20 До 300 |
— |
о» а |
1 1 |
щСОоо. |
—о |
204-50 |
До 300 |
|
|
1 |
to• |
— |
|
|
3 4-2 |
84-10 |
104-40 До 5000. |
назна- |
Способ обработки |
Обрабатываемые |
|
||
Целевое |
детали |
|
чение |
|
Отделка упрочнение
Обкатывание ро ликом:
а— на строгаль ном станке;
б— на токарном станке
Обкатывание пру жинящим шариком
Обкатывание пру жинящим шариком:
а— на строгаль ном станке;
б— на токарном станке
Детали, ограни ченные плоскими поверхностями
Оси, валы
Детали, ограни ченные плоскими поверхностями
Схема обработки
а) |
® rffh |
л -фт- ь"1- |
1JQ |
U |
\j |
|
Продолжение табл. 2
|
Качественные показатели |
|
|
|
класс |
повыше |
|
класс |
ние |
глубина |
|
чистоты |
микро |
||
точности |
поверх |
твердости |
наклепа |
|
ности |
в % к ис |
в мк |
ходной
3 4-2 8 20 4-50 До 3000
2 4- 1 |
9 4-11 20 4-50 До 5000 |
i
2 |
-•I 00 |
7>С |
20 4-50 До 1000 |
(
назна |
Способ обработки |
Обрабатываемые |
|
||
Целевое |
детали |
|
чение |
|
|
Раскатывание пру |
с |
Различные |
детали |
|
жинящими шариками |
отверстиями |
|
|
упрочнениеи |
Дробеструйная |
|
Оси, валы плоские |
|
|
обработка |
и профильные |
дета |
|
|
|
ли |
|
|
Отделка |
Наклеп шариками |
|
Оси, валы |
|
|
|
|
||
|
Раскатывание (нак |
с |
Различные детали |
|
|
леп шариками) |
отверстиями |
|
Продолжение табл. 2
Схема обработки |
класс |
|
точности |
ф L--+ -
2
—
Качественные показатели
класс |
повыше |
|
ние |
глубина |
|
чистоты |
микро |
|
поверх |
твердости |
наклепа |
ности |
в % к ис |
в мк |
|
ходной |
|
8ч10 20ч-50 До 1000
3 4-6 |
— |
До 2000 |
Ап
|
Щй- |
2 |
8410 |
17 4-30 |
До 500 |
|
|
||||
|Г |
.jafe |
|
|
|
|
|
2 |
84-10 |
17 4-80 |
До 500 |
|
|
|
обкатка и калибровка, а прошивание отверстий выглаживающими прошивками—дорнование, лорнирование, калибрование и т. п.
В классификационной таблице указаны типы деталей, которые
могут быть обработаны тем или иным методом пластической деформа ции и его принципиальная схема, а также данные о достигаемой точ ности размеров, чистоте поверхности, степени и глубине наклепа. Эти сведения характеризуют возможности и область рентабельного применения каждого процесса и должны помочь технологу в правиль ном выборе того или иного варианта технологического процесса.
Данные о производительности и экономичности приводятся при рассмотрении каждого из методов обработки давлением в соответ ствующих разделах книги.
Приводимые в таблице показатели точности и качества поверх ности не должны рассматриваться как предельные ни для одного из рассматриваемых процессов. По мере изучения и совершенствова ния точностные и другие возможности будут расширяться, как это имело место и до сих пор.
В табл. 2 включены методы холодной бесштамповой обработки
давлением, которые апробированы промышленной практикой и нашли широкое применение, а также некоторые новые перспектив ные процессы.
3 Ю. Г. Шнейдер 648
ГЛАВА II
ФОРМООБРАЗОВАНИЕ
Методы бесштамповой холодной обработки металлов давлением,
применяемые с целью формообразования, весьма разнообразны (табл. 2) и служат как для получения полуфабрикатов в виде листов,
лент и различных профилей, так и для окончательной обработки
деталей, предварительно обработанных на металлорежущих станках: валов, труб, резьбовых и зубчатых деталей и т. п.
При обработке давлением требуемая форма и размеры заготовки достигаются не путем снятия излишка металла, а лишь за счет пере распределения объема металла заготовки.
Если при черновой и получистовой обработке резанием точность не превышает 4 н- 3, а достигаемая чистота поверхности — 4 -н
-4- 5-го классов, то при обработке давлением формообразование соче тается с получением 3 2-го классов точности и 8 4- 10-го классов чистоты. Эта особенность позволяет считать формообразующие про цессы холодной обработки металлов давлением весьма перспектив ными, так как их применение успешно решает одну из основных задач стоящих перед современной технологией — задачу предельного сокращения пути от заготовки к готовой детали.
4. Прокатывание листов, лент и профилей между валками
Холодное прокатывание является одним из наиболее совершен ных и высокопроизводительных методов получения листового и про фильного металла в виде прутков и листов значительной длины.
В ряде отраслей машиностроения и особенно приборостроения широко применяются металлические детали сложного профиля, изготовле
ние которых холодным прокатыванием является наиболее эффектив ным технологическим процессом, обеспечивающим высокую точ ность, качество поверхности и другие важнейшие эксплуатационные свойства.
Обеспечение высоких эксплуатационных свойств большого числа металлических изделий может быть достигнуто только холодным прокатыванием.
Холодное прокатывание обеспечивает не только высокую точность формы и размеров проката (3 н- 2-й классы) и чистоту поверхности (8 4- 9-й классы), но также возможность регулирования механиче-
34
Скйх свойств металла в Широком диапазоне за счет изменения режима прокатки и термической обработки.
Так, в зависимости от степени деформации высокоуглеродистая сталь (1% С) может быть прокатана с пределом прочности в интер
вале |
от |
60 до |
98 кг/мм2 и относительным удлинением в пределах |
от 24 |
до |
2%; |
нержавеющая сталь — с пределом прочности от 50 |
до 130 кг!мм2 и относительным удлинением от 45 до 3% (первые
цифры относятся к мягкоотожженной, а вторые — к нагартованной наклепанной стали).
Все эти достоинства, в сочетании с высокой производительностью, определяют эффективность применения процесса холодного про катывания во всех отраслях промышленности. Технология холод-
кого прокатывания между |
валками |
сравнительно хорошо |
изучена |
|||||||||
и освещена в |
литературе, |
|
a) |
|
|
в) |
|
|||||
поэтому |
ниже приводятся |
|
|
|
|
|||||||
лишь |
некоторые |
краткие |
|
|
|
|
|
|
||||
данные об этом процессе, |
|
|
|
|
|
|
||||||
характеризующие его осо |
|
|
|
|
|
|
||||||
бенности, |
возможности |
|
|
|
|
|
|
|||||
и |
место, |
занимаемое |
им |
|
|
|
|
|
|
|||
в |
ряду |
других |
методов |
|
|
|
|
I |
|
|||
холодной |
обработки |
ме |
|
|
|
|
|
|||||
таллов давлением. |
|
Фиг. |
10. |
Схемы |
прокатывания: а — продоль |
|||||||
|
На |
фиг. |
10 |
представ |
||||||||
|
ного; б— поперечного; в — поперечно-винтового. |
|||||||||||
лены основные схемы про- |
|
характером |
перемещения |
металла |
||||||||
катывания, |
различающиеся |
|||||||||||
в зоне деформации. Холодное |
продольное прокатывание вдоль |
|||||||||||
оси заготовки — процесс |
обработки |
металлов давлением, заклю |
||||||||||
чающийся в |
том, |
что |
металл |
пропускается в зазор между принуди |
||||||||
тельно |
вращающимися цилиндрами |
(валками), меньший, |
чем тол |
щина обрабатываемой заготовки (фиг. 10, а). Сдавливая металл,
валки вследствие трения, |
возникающего между их поверхностями |
и металлом, одновременно |
осуществляют движение подачи. В этом |
основное различие между процессами волочения через вращающиеся ролики и прокатывания. В процессе прокатывания толщина заго товки за счет обжатия уменьшается, а длина и ширина увеличи ваются. Таким образом, в результате пластической деформации металла изменяются форма и размеры сечения исходной заготовки.
Отношение длины, получающейся в результате прокатывания, к исходной /0 характеризует степень деформации и называется вытяж кой р:
где Fo — площадь поперечного сечения исходной заготовки;
F — площадь поперечного сечения после пропуска через валки.
По условиям обеспечения надежного захвата валками коэффи
циент вытяжки за один проход при продольном |
прокатывании |
не может быть принят более 2, а чаще равен 1,7 ч- |
1,5. |
3* |
35 |
Число проходов для получения заданного сечения определяется
степенью деформации и характеризуется |
коэффициентом обжатия, |
||||
вычисляемым по |
формуле |
|
|
|
|
|
£==^-^•100%, ' |
|
|
||
где k — коэффициент обжатия; |
сечения |
заготовки до деформации |
|||
Fo — площадь |
поперечного |
||||
(до прокатывания); |
сечения |
после |
деформации |
(после |
|
F — площадь |
поперечного |
||||
прокатывания). |
|
|
прокатные |
станы, |
|
Оборудованием для прокатывания являются |
размеры и мощность которых определяются размером и весом про катываемых заготовок.
При проектировании новых станов для выбора мощности привод ных двигателей, для расчета узлов и деталей стана на прочность, а также для выбора оптимальных величин обжатия металла при каж
дом проходе (пропуске) необходимо точное определение усилий,
действующих при холодном прокатыва нии.
Сложность такого определения обусловлена большим числом
факторов, от которых зависит величина давления металла на про
катные валки (химический состав и состояние металла; исходная толщина ленты или листа; величина обжатия в данном пропуске; диаметр и состояние валков; трение между металлом и валками и скорость деформации). Для определения усилий, действующих при холодном прокатывании, предложено большое число формул, составленных на основании экспериментальных исследований номо грамм и графиков, которые позволяют с достаточной для практики точностью определять величину давления прокатки.
В качестве примера на фиг. 11 приведены составленные М. А. Лейченко на основании экспериментальных данных номограммы для определения давления прокатывания и крутящего момента при
прокатывании малоуглеродистой стали (около 0,1% С) с начальной толщиной ленты 2 мм и шириной 100 мм.
Усилие прокатывания определяется в зависимости от предвари
тельной деформации и требуемого обжатия (фиг. 11, а), а крутящий
момент — как функция толщины полосы, величины обжатия и диа метра валков (фиг. 11, б).
При вычислении величин усилия и крутящего момента для дру гих условий прокатывания используются номограммы, подобные данным.
Другими факторами, существенно влияющими на технико-эко номические показатели прокатывания, являются скорость прока
тывания, вид смазки, выбранный режим обжатий, качество валков.
Скорость прокатывания, определяющая скорость деформации, в первую очередь оказывает влияние на величину дав ления металла на валки и, естественно, на производительность про цесса.
36
a)
g s
9
а
«s
ts
^гт-г
It 300< -4
§§ 20 10
О
Рв т а
1
200 WO §
=W §.
е |
'■д |
§ |
|
-W § |
|
|
012345678 |
|
|
Толщина полосы, m |
|
Фиг. |
11. Номограммы для определения: |
а — дав |
ления |
прокатывания; б— крутящего |
момента. |
PQ — давление на валки; а — плечо момента; 1д — длина дуги захвата; h — толщина ленты; D — диаметр валков.
37
Влияние скорости прокатывания на сопротивление деформации
недостаточно изучено; некоторые исследователи объясняют его сле дующим образом.
Сопротивление деформации равно:
1,15а, + <7,
где а, — скорость деформации прокатываемого металла при линей ном приложении сил;
q — напряжения, вызываемые силами трения между металлом
ивалками.
Сповышением скорости деформации о, возрастает, a q умень
шается.
При прокатывании толстой ленты — = 1; влияние скорости as
деформации незначительно. Для тонкой ленты -у- = 3 -н 4; вели
чина трения в значительной мере определяет сопротивление дефор
мации. Уменьшение трения с ростом скорости прокатки приводит к падению сопротивления деформации.
Помимо фактора трения, влияние скорости на сопротивление деформации обусловлено также изменением условий смазки, распре деления тепла и некоторыми другими факторами.
На основании накопленного в промышленности опыта и резуль татов экспериментальных исследований увеличение скорости холод ного прокатывания может быть оценено положительно. Влияние
скорости прокатывания стали на технико-экономические показа тели сводится к следующему [10]:
1. Увеличение скорости заметнее сказывается на повышении производительности при прокатывании из рулонов, чем из листов.
2. При постоянном натяжении, смазке, температуре валков с увеличением скорости прокатывания конечная толщина ленты уменьшается, причем тем больше, чем тоньше лента, чем больше она наклепана, чем выше обжатие за пропуск и чем больше диаметр валков.
3. Производительность станов тем выше, чем более разогреты
валки (в пределах допустимых температур), чем больше обжатие за пропуск и чем выше скорость прокатывания.
4. Чем больше скорость прокатывания, тем длиннее концы ленты,
выходящие из пределов отклонений по толщине.
Смазка при холодном прокатывании металла оказывает влия ние на производительность стана, стойкость валков и качество про ката (состояние поверхности, равномерность толщины). Смазка
предотвращает прилипание |
прокатываемого металла |
к валкам. |
При прокатывании тонких |
лент, сопровождающемся |
высокими |
давлениями, развиваются значительные упругие деформации, за трудняющие достижение требуемых обжатий. В этом случае правиль но подобранная смазка позволяет снизить давление прокатывания, уменьшить упругие деформации и улучшить условие пластического деформирования металла. Такое воздействие смазки при прокаты-
35