книги из ГПНТБ / Гойхман Э.Ш. Основы теории передачи информации в автоматизированных системах управления
.pdfНайдем эффективную полосу частот интегратора. По определению [9] она
равна |
j |
|
|
|
д/ э ф . г = ? T*(A0rfA/. |
||
|
|
И Н Г |
J |
|
|
|
—оо |
Учитывая |
[4.12], получим |
|
|
|
ДЛф.Г |
ОО |
Sin2nkfTc ■dbf= |
|
ИНТ |
- 4 |
|
т. е. эффективная полоса частот интегратора равна величине, обратной периоду интегрирования.
На рис. 4.16 пунктиром показана статическая резонансная характеристика, снятая при подаче на вход интегратора непрерывных колебаний в отсутствии коммутации параметров интегратора.
( |
П о с л е д е т е к т о р н о е и н т е г р и р о в а н и е |
В ряде случаев из-за низкой стабильности частоты радиокана ла приходится полосу высокочастотного тракта приемника делать сравнительно широкой, отказываясь от выбора полос, оптималь ных ,с точки зрения максимального превышения сигнала над поме хой. Такая ситуация встречается зачастую в коротковолновых ра диолиниях буквопечатания, где значения оптимальных полос иног да не превышают нескольких десятков герц. В подобных условиях оказывается целесообразным применение интегрального приема с последетекторным интегрированием-
Простейшим вариантом схемы, реализующей такое интегриро вание, является включение на выход детектора интегрирующей це пи RC с постоянной времени, значительно превышающей длитель ность посылки и синхронно разряжаемой к моменту ее окончания.
К концу каждой принятой посылки напряжение u(t) на выхо де интегратора достигает значения Uт, пропорционального инте
гралу входного напряжения интегратора («„*):
о
В зависимости от полярности Uu принимается решение о знаке принятой посылки.
Достигаемое при последетекторном интегрировании повышение помехоустойчивости зависит от соотношения напряжений сигнала и помехи на входе детектора. Если это соотношение превышает единицу, эффект повышения помехоустойчивости при последетек торном интегрировании оказывается практически таким же, как при додетекторном. При малых соотношениях сигнал/помеха на входе детектора выигрыш в помехоустойчивости при последетек
140
торном интегрировании оказывается меньшим, чем при додетекторном. Последнее объясняется влиянием нелинейности детектора на взаимодействие сигнала и помехи в процессе детектирования.
4.5.2. Воздействие импульсных помех на приемный тракт; способы борьбы с ними
Напряжение импульсной помехи на выходе резонансной систе мы (например, высокочастотного тракта приемника) может быть представлено в виде
Mnux(^)==^nbix(^)COS(<U0^ —(—'Ро), |
(4.43) |
где |
|
£Лшх(0~ огибающая колебаний помехи, определяющая форму помехи на выходе фильтра;
ю0—частота настройки резонансной системы; <р0— начальная фаза, определяемая моментом приема помехи.
Обычно длительность импульсной помехи значительно меньше длительности вызываемых ею в фильтрах приемника нестационар ных процессов.
При этом импульсную помеху на выходе высокочастотного тракта приемника можно рассматривать как реакцию его фильт ров на ударное возбуждение кратковременным импульсом поме хи, воздействующим на вход приемника.
Примерный график спектральной плотности подобной помехи на входе приемника и резонансная кривая его высокочастотного тракта приведены на рис. 4.17.
Как видно из рис. 4.17, в пределах полосы пропускания высо кочастотного тракта спектр помехи на его входе можно в первом приближении считать однородным с постоянными амплитудой 5 по и фазой ^по:
Sn вх(У'ч>)= 5пО г Ч
141
|
Спектральная плотность помехи на |
выходе |
высокочастотного |
|||||
тракта равна |
- |
|
|
... |
, , |
, |
(4.44) |
|
где |
|
5П„ых(уш)=5„ Вх(/Ъ)к(/а>)=5пок(<»)е |
1,0 |
|||||
|
|
|
передачи тракта. |
|
|
|||
/с(/о))=л:(св)^>М— коэффициент |
|
|
||||||
|
Выражение для напряжения помехи на выходе тракта может быть получе |
|||||||
но |
из (4.44) с помощью обратного преобразования Фурье |
|
|
|||||
|
|
и„ в ы . к ( 0 = V |
R e f |
в ы х С М е * * + * « + « - > ) * . = |
|
|
||
|
|
«(u))cOS[u)/+^n0+tf(a))Jrfa>. |
|
|
(4.45) |
|||
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
|
На основании (4.45) можно показать [10], |
что выражения |
для |
огибающей |
||||
помехи на выходе Тракта для |
одиночного резонансного контура имеют вид |
|||||||
|
|
вых ок( 0 = 2 5 п0к (о>|))4 / :'эфб ^ W |
> |
|
(4.4б) |
|||
для |
полосового |
фильтра |
|
|
|
|
|
|
|
|
ипвых пф(0=25П0д(о,0)Д^эф |
2лд/?эф^ |
|
' |
(4-47) |
Как видно из полученных выражений, форма огибающей импульсной поме хи на выходе тракта (а следовательно, и ее длительность) определяется частот ными характеристиками самого тракта и не зависит от формы импульса па его входе. Это обусловлено тем, что спектральная плотность каждого из импульсов помехи на входе тракта принята постоянной в пределах его полосы пропуска ния (рис. 4.17).
Форма импульсных помех на выходе одиночного контура при ведена на рис. 4.18.
Максимум амплитуды импульсной помехи на выходе любой резонансной системы соответствует (= 0 и равен
и а вых макс — U n вых <=0 = 25поК (‘»и)Д /7эф= 2 5 0А /:'аф. |
(4 .4 8 ) |
142
Из 4.48 следует важный вывод: амплитуда огибающей импульс ной помехи на входе детектора, прямо пропорциональна первой степени величины эффективной полосы пропускания высокочастот
ного тракта эф, а не V&Рэф ,как это имеет место в случае флюктуационных помех. Это объясняется тем, что лежащие в пре делах полосы пропускания составляющие спектра импульсной по мехи суммируются синфазно (поскольку в пределах этой полосы спектр помехи практически однороден), в случае же флюктуационной помехи суммируются составляющие, имеющие случайные фазы.
Учитывая вышеизложенное, рассмотрим вопрос о выборе опти мальной полосы пропускания высокочастотного тракта, обеспечи вающей при узкополосном приеме максимальное отношение ам плитуд сигнала и импульсной помехи на выходе тракта.
Для одиночного контура это отношение равно
|
, |
|
Um (Te) |
|
и„ |
1—е 24/7эф |
тс) |
(4.49) |
|
|
|
|
|
||||||
|
*ИМП-- |
Uni |
|
|
2StbF, |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
0и /»ф |
|
|
|
Интересно |
определить, |
какова будет величина Iимп для |
случая, |
||||||
когда |
в соответствии с (4.29) |
полоса |
тракта |
выбрана |
равной |
||||
АС |
U |
|
|
|
приему |
непрерывной последова- |
|||
Д.гЭф= -f- , что соответствует |
|||||||||
|
*С |
|
|
|
|
|
|
|
|
тельностн посылок при наличии флюктуационных помех. |
|
||||||||
Подставив |
это значение |
Д/%,ф в (4.49), получим |
|
||||||
|
|
|
/ИМП |
|
|
|
|
|
(4.49,а) |
Это примерно втрое ниже /имп макс ■ Анализ выражения (4.49) показывает, что в отличие от случая флюктуационной помехи здесь нет оптимального значения полосы, обеспечивающего мак симальное отношение сигнал/помеха. Это отношение растет с уменьшением ДДэф (рис. 4.19), достигая в пределе значения
/имп макс = |
итСо |
Тс |
П т /имп — ~ 5 |
(4.50) |
|
/ |
ДF .-*0 |
|
Эф |
|
Аналогичное положение наблюдается и в случае применения
•полосовых фильтров. Однако значительное сужение полосы про пускания при узкополосном приеме недопустимо. Во-первых, при этом снижается помехоустойчивость по отношению к другим ви дам помех (флюктуационным, гармоническим). Кроме того, в со ответствии с (4.46) чрезмерное сужение полосы приводит к уве личению длительности (растягиванию импульса помехи на выходе высокочастотного тракта. Последнее увеличивает временной ин тервал / пор, в течение которого сигнал поражается помехой, что снижает помехоустойчивость.
143
Характер влияния полосы тракта |
и амплитуды импульс |
ной помехи па его выходе на величину / пор виден из приведенного
на рис. 4.20 семейства огибающих напряжения импульсной поме хи на выходе тракта. Здесь в качестве пораженного помехой ус
ловно принят интервал времени, в течение которого огибающая помехи на выходе высокочастотного тракта П„ых (t ) превышает амплитуду сигнала Uc,
144
Как видно из кривых 1 и 2, при неизменной амплитуде помехи
на входе тракта (U„ ВХ1) |
сужение полосы приводит к увеличению |
|
£пор, несмотря на то, что максимальное |
значение огибающей по |
|
мехи при этом уменьшается. |
|
|
При передаче данных, |
телеграфии (т. |
е.. в' условиях, когда по |
сылки непрерывно следуют друг за другом), чрезмерное сужение полосы резко снижает помехоустойчивость из-за растягивания им пульсов самого сигнала, приводящего к взаимному перекрытию соседних посылок-
Таким образом, при обычном^узкополосном приеме возникают противоречия в выборе полосы пропускания, обеспечивающей мак симальную помехоустойчивость как при флюктуационных, так и при импульсных помехах.
Эффективным методом повышения помехоустойчивости, удо влетворяющим одновременно требованиям максимального подав ления как импульсных, так и флюктуационных (а также гармони ческих) помех, является метод интегрального приема.
При анализе воздействия кратковременной импульсной помехи на интегратор последний следует рассматривать как фильтр с очень узкой статической полосой пропускания. Максимальная ам плитуда возбуждаемых в нем помехой свободных колебаний опре деляется выражением (4.48), где под Д/^ф следует понимать ста тическую полосу интегратора. Благодаря весьма узкой (практи чески близкой к нулю) статической полосе фильтра достигается предельное, определяемое выражением (4.50), превышение сигна ла над помехой.
Как видно из сопоставления (4.49,а) и (4.50), выигрыш в пре вышении сигнала над импульсной помехой при интегральном приеме непрерывной последовательности посылок по сравнению с узкополосным приемом составляет около трех по напряжению и десяти раз по мощности. Этот выигрыш особенно значителен при
ДКЭф 7)> 1, |
т. е. |
в условиях,, когда полоса высокочастотного |
тракта значительно |
шире оптимальной. |
При интегральном приеме к моменту окончания каждой по сылки происходит практически полное гашение-накопленной в ин теграторе энергии помехи и сигнала. Поэтому обусловленное рез ким сужением полосы пропускания тракта увеличение длительно сти нестационарных процессов (растягивание импульсов помехи и сигнала) не приводит здесь к снижению помехоустойчивости.
Несмотря на высокую эффективность интегрального метода
приема, область его применения ограничена. Он может быть осу ществлен лишь в тех системах связи, где имеется возможность формирования на приемном конце синхронных с посылками сиг нала импульсов, с помощью которых осуществляется принудитель
ное гашение колебаний |
в интеграторе- |
10 Зак. 816 |
I |
145 |
Ме т о д |
III О У |
Если максимальное значение |
огибающей импульсной помехи |
на выходе высокочастотного тракта больше амплитуды сигнала, целесообразно применение ограничителя по максимуму, срезаю
щего |
часть |
помехи, превышающую |
уровень ограничения. На |
рис. |
4.21, а, |
б показаны огибающие |
импульсного сигнала и им |
пульсной помехи на выходе ограничителя для двух значений по лосы тракта.
LI |
Полоса пропуска н и я. |
|
йГЭ<р' |
|
сигнал |
аг,
и
помехе/ п о с л е огран ичит еля -
QO узкополосного срильтрех
посла 7 уъкопоп.
(p u n b T p Q * |
у о о б е н и о г р с / н и ч е к и я р о |
I I
понеоссг после чзкопо-
■£ л есн о го
ерил. (отра /
* )'
Рис. 4.21
Сужение полосы, уменьшая амплитуду помехи, вместе с тем увеличивает ее длительность (кривая 2 па рис. 4.20; рис. 4.21,6). Поэтому для того, чтобы после ограничения площадь импульса помехи была минимальной, предшествующий ограничителю высо кочастотный тракт должен иметь достаточно широкую полосу; длительность помехи при ее прохождении через этот тракт прак тически не должна меняться.
Выбрав уровень.ограничения близким к амплитуде сигнала, можно уменьшить уровень импульсной помехи до уровня сигнала. Дальнейшего уменьшения уровня кратковременных по сравнению с сигналом импульсных помех можно достичь, включив между ог раничителем и входом Детектора узкополосный тракт.
1 4 6
Изложенные принципы лежат в основе предложенной А. Н. Щу киным системы ШОУ (широкая полоса-ограничитель—узкая по лоса), блок-схема которой приведена на рис. 4-22.
Усилит |
огр а н |
Усилит |
Д В П 7 |
дыход |
шup поп |
|
Ч5К пол |
|
|
Рис. 4.22
Усилитель с достаточно широкой полосой обеспечивает предва рительную селекцию и усиление до уровня, достаточного для нор мальной работы ограничителя. Наличие амплитудного ограничи теля исключает возможность попадания на вход предшествующего детектору узкополосного тракта импульсных помех, значительно превышающих по уровню полезный сигнал. Таким образом, на вход узкополосного тракта поступают мало отличающиеся по ам плитуде короткие импульсы помехи и посылки сигнала сравнитель но большой длительности (рис. 4.21,а).
В узкополосном тракте, полоса которого выбирается оптималь ной для длительности посылок сигнала, происходит дальнейшее подавление помехи, короткий импульс которой не успевает нарас ти до стационарной величины (рис. 4.21,в). Степень этого подав ления возрастает по мере уменьшения длительности помехи на входе узкополосного тракта. Поэтому при воздействии импульс ных помех, длительность которых на входе приемника пренебре жимо мала по сравнению с длительностью посылок сигнала, по мехоустойчивость возрастает по мере расширения полосы широко полосного тракта.
Ширина полосы узкополосного тракта выбирается возможно более узкой с учетом обеспечения пропускания эффективной поло сы спектра сигнала.
Путем включения на выход узкополосного фильтра ограничи теля по минимуму возможно полное устранение импульсной по мехи. Для этого порог ограничения по минимуму выбирается выше уровня помехи (пунктир на рис. 4.21,«).
Применение метода ШОУ не приводит к повышению помехо устойчивости при импульсных помехах, длительность которых од ного порядка с длительностью сигнала. Этот метод неэффективен и в тех случаях, когда импульсы помехи следуют столь часто, что возбуждаемые ими в высокочастотном тракте затухающие свобод ные колебания в большой степени перекрывают друг друга.
Кроме того, из-за наличия в тракте нелинейного элемента (ог раничителя) методу ШОУ свойственны следующие недостатки:
— возможность подавления слабого сигнала сильной помехой, что существенно понижает помехоустойчивость при воздействии незатухающих помех;
147
— образование в ограничителе составляющих с комбинацион ными часто+ами, создающими дополнительные помехи.
4.5.3. Воздействие гармонических помех на приемный тракт
Характер воздействия гармонических помех на резонансную систему зависит от их длительности.
В соответствии с этим следует различать гармонические поме хи большой длительности, превышающие длительность посылки сигнала Тс, и кратковременные гармонические помехи, длитель ность которых 7„ значительно меньше Тс.
Для упрощения предположим, что:
а) гармонические» помехи распределены по частоте равно мерно;
б) составляющие помехи на каждой из частот имеют одина ковые законы распределения амплитуд, одинаковые дисперсии и случайные фазы.
При этом отдельные составляющие гармонических помех сум мируются в случайных фазах и их средняя по ансамблю мощность Р» на выходе системы (при сопротивлении в 1 ом) пропорцио нальна, как и в случае флюктуационных помех, ее эффективной полосе
где *о — средний квадрат эффективного значения гармонической помехи, действующей на одной из частот.
Легко показать,18, 1П, что и здесь превышение уровня сигнала над помехами при узкополосном и интегральном приеме опреде ляется выражениями (4.29) и (4.40), если заменить в них N0
на SoВыигрыш в отношении сигнал/помеха (по мощности) при интегральном приеме непрерывной последовательности посылок по сравнению с узкополосным составляет около двух.
При 1 выигрыш в превышении уровня сигнала над
• С
кратковременной гармонической помехой, достигаемый за счет пе рехода от узкополосного приема к интегральному, оказывается таким же, как и при импульсных помехах ПП, т. е. достигает в пределе 10 раз по мощности.
4.5.4. Краткие выводы
Наибольшее превышение уровней сигнала над помехой любо го вида на выходе резонансной системы обеспечивает интеграль ный метод радиоприема. Отношение превышений сигнала над по
мехой при интегральном (/иНТ) и узкополосном (Р) приеме при различных видах помех [11] приведены в табл. 4.1.
Достоинства интегрального приема наиболее резко проявляют- , ся при телекодовой связи (непрерывная последовательность посы лок), особенно при воздействии импульсных помех. Однако прак-
148
посылок |
|
Т с |
Отношение превышений |
Таблица 4.1 |
||
|
Вид |
|
& F эф опт |
Флюктуаци- |
Синусоидальные |
Импульсные |
|
приема |
|
онные по |
помехи |
||
|
|
|
|
мехи |
р = 0 ~ Т О О |
помехи |
Интегральный |
|
1 |
1 |
1 |
1 |
|
прием |
|
V |
|
|
|
|
Узкополосный |
при |
0,65 |
|
|
|
|
ем |
одиночных |
им |
Т с |
1,22 |
1,224-3,2 |
3,2 |
пульсов |
|
|
|
|
||
Узкополосный |
при |
1,1 |
|
|
|
|
ем |
непрерывной |
1,73 |
1,734-7,7 |
7,7 |
||
последовательности |
|
|
|
|
тическая реализация интегрального метода радиоприема далеко не всегда возможна, главным образом из-за трудностей осуществле ния синхронизации.
Перейдем к рассмотрению реальных систем передачи двоичных сигналов и оценке их помехоустойчивости.
§ 4.6. Передача двоичных сигналов методом амплитудной манипуляции (КИМ—AM)
\
4.6.1.Спектр двоичных амплитудно-манипулированных сигналов
иэффективная полоса частот
Общее выражение для амплитудно-манипулированных сигна
лов имеет вид |
(4.51) |
u(t)= M(t)Uт cos |
где M(t) —модулирующая функция (т.е. передаваемое сообщение).
Наибольшая ширина спектра соответствует передаче последо вательности чередующихся посылок «О» и «1» (рис. 4.23).
При этом для посылок с единичной амплитудой модулирующая функция определится как
|
M (t)= y + £ £ |
(4.52) |
■ 1 |
к-1.3,5. . |
|
где i-lm — 2r.Fт; |
манипуляции. |
|
Fm—частота |
|
Функция M(t), представляющая собой последовательность по сылок постоянного тока, в определенных условиях может быть непосредственно передана по проводному каналу (например, при телеграфировании). При передаче телекодовых сигналов по радио каналам, а также часто по проводным — функция M(t ) является модулирующей.
149