книги из ГПНТБ / Гойхман Э.Ш. Основы теории передачи информации в автоматизированных системах управления
.pdf§ 4.7. Передача двоичных сигналов методом частотной манипуляции (КИМ—ЧМ)
4.7.1. Частотно-манипулированные двоичные сигналы; способы их получения; эффективная полоса
При частотной манипуляции частота колебаний передатчика манипулируется относительно среднего значения / иес. Сообще ниям «1» и «О» соответствуют двоичные сигналы
MCj(0 ==k’m(,[C0S(u)/ + ?1)] |
(4.67) |
|||||
и |
|
|
|
|
|
|
U (t) = Uт [coS(<O0/-f-®0)]. |
|
|||||
<> |
|
|
t |
|
|
|
Разность |
|
|
|
|
|
(4.67,a) |
/ W |
o " / . - |
|
||||
где |
|
|
|
|
|
|
называется разносом |
частот, |
а величина |
|
|||
|
р |
|
__ |
_/o~/l |
(4.67,6) |
|
|
r d |
2 — |
2 |
|
||
—девиацией частоты (см. рис. 4.34,a). |
|
|||||
Отношение девиации |
к основной |
частоте манипуляции |
|
|||
|
|
|
т = |
|
|
(4.67,в) |
'т
называется индексом частотной манипуляции. Обычно Fd<^fHtC, Так, например, на коротковолновых радиолиниях девиация часто ты не превышает нескольких сотен герц.
Эффективная полоса частотно-манипулированного сигнала (Рчм) зависит от способа осуществления частотной манипуляции.
Способ с разрывом фазы (рис. 4.33,а) предполагает наличие двух задающих генераторов (ЗГ), генерирующих колебания частот о>0 и со1 и коммутируемых в соответствии с видом передаваемых посылок. Так как фазы колебаний задающих генераторов неза висимы, в моменты переключения возникают резкие скачки фазы (рис. 4.33,6), приводящие к существенному расширению эффектив ной полосы частот. Спектр сигнала (рис. 4.34,а) представляет со бой сумму спектров, соответствующих сигналам Uca (l) HUc^ft). Если ограничиться учетом первых трех гармоник основной частоты ма нипуляции, то эффективная полоса частот составляет'tpnc. 4 34,а)
F4M—2{Fd+3Fm) = (2Fd+3B6oti) [гц\. ' |
(4.68) |
Общее выражение для ширины спектра частотно-манипулирован- V
160
aj
°i
ных (с разрывом фазы) сигналов, представляющих чередующую ся последовательность посылок «1» и «О», имеет вид:
..... + |
( 4 . 68, а) |
где п — отношение амплитуды составляющих боковых частот, рас положенных на краях полосы, к амплитуде посылки.
Из-за излишне широкого спектра, сложности реализации (не обходимость двух задающих генераторов) и других недостатков способ частотной манипуляции с разрывомфазы применяется редко.
Способ без разрыва фазы (рис. 4.35) предусматривает наличие одного задающего генератора и частотную манипуляцию путем из менения параметров , (обычно емкости) его колебательного кон тура.
Благодаря плавному переходу от посылки «I» к активной пау зе («О») спектр сигнала (рис. 4.34,6) оказывается значительно бо лее узким, чем при ЧМ с разрывом фазы. Хотя и в этом случае спектр сигнала теоретически бесконечен, основная энергия сосре доточена в сравнительно узкой полосе, ширина которой опреде ляется частотой манипуляции Fm и индексом частотной манипу ляции.
И Зак. 816. |
161 |
|
F M |
1± _l_Ll |
_l ____ __ ' У |
h |
h |
Спектр 2M . сигнала , |
|
a j с разрыоом |
фазы, |
д)& ез разрь/Sa |
дюзы |
Рис. 4.34
162
Эффективная полоса спектра частотно-манипулированных (без разрыва фазы) сигналов, представляющих собой чередующуюся
а ; -J-g
лаОающгеншпъ
— X |
У с и л и т е л ь |
д х '.р '. |
м о щ н о ст и |
|
|
) |
. |
последовательность посылок «1» и «О», определяется следующим приближенным выражением [91:
F« ■<«*.,...- W ’- К й Г *! + * • . |
<4-69> |
1 где п — отношение амплитуды составляющих боковых частот, рас положенных на краях полосы к амплитуде посылки.
Ослабление составляющих боковых частот спектра при рас стройке происходит быстрее, чем при AM (рис. 4.25 и 4.34,6). По этому при больших ослаблениях на краю полосы ширина спектра при ЧМ оказывается уже, чем при AM. Так, например, если за даться необходимым ослаблением спектра на краю полосы в 40 дб при одинаковой частоте манипуляции Fm, то полоса ЧМ сигнала
будет |
меньше, чем для AM, |
в 4 раза при т= 1 и в 1,7 раза |
при |
т = 5- |
Если же ограничиться |
ослаблением в 20 дб, то полоса |
при |
ЧМ будет при т = 1 примерно такой же, как при AM, а при т = 5 шире последней в 2,3 раза.
Чем больше девиация частоты, тем легче отличить при приеме посылки «1» и «0» друг от друга. Однако с увеличением девиации растет занимаемая сигналом‘полоса, что приводит к увеличению уровня помех. Необходимо также учитывать и такие факторы, как характер помех, допустимая степень искажения посылки, при ко торой она еще будет принята достоверно и др.
Рекомендуется [131 выбирать девиацию из условия
163
или
/«> |
0,5 |
(4.70) |
—) |
||
|
К |
|
где к — ' г— допустимое временное |
преобладание, т. е. макси- |
|
мальное отношение длительности |
искаженной части посылки |
(тиск) ко всей длительности посылки ( Тс), при котором еще обе спечивается достоверный прием.
В системах телекодовой связи, использующих узкополосные тракты (например, стандартный телефонный капал) с целью по вышения пропускной способности, значения m выбирают малыми и ограничиваются лишь использованием составляющих, обуслов ленных 1-й гармоникой частоты манипуляции. Наибольшая про пускная способность при узкополосной ЧМ достигается при
F</m= F am—1,1-5-1,2 В. |
(4.71) |
Однако при столь узкой используемой полосе спектра сигнала помехоустойчивость оказывается сравнительно низкой [14].
Удовлетворительная с точки зрения помехоустойчивости эффек тивная полоса при узкополосной частотной манипуляции может быть в первом приближении определена из выражения
/77,и=2ЯДл1=(2,2-ь 2>4)5. |
(4.71,а) |
В радиолиниях, использующих частотную манипуляцию, вели чина девиации выбирается обычно (с учетом требований помехо устойчивости и стабильности параметров передатчика и приемни ка) в несколько раз больше, чем при узкополосной ЧМ. При этом базис сигнала оказывается порядка 5-г-10.
4.7.2. Некогерентный метод приема двоичных частотно-манипулированных сигналов и его помехоустойчивость
Основным элементом приемника частотно-манипулированных сигналов является частотный детектор. Применяются детекторы двух типов: линейные и фильтровые. Линейный частотный детек тор представляет собой обычный частотный дискриминатор, ана логичный применяемым в схемах автоматической подстройки час тоты и приемниках ЧМ телефонных сигналов.
Блок-схема приемника ЧМ сигналов с линейным частотным де тектором представлена на рис. 4.36,а. Она предусматривает нали чие ограничителя и линейного частотного детектора, реагирующе го на изменения частоты при манипуляции.
Недостатками схем, использующих линейные частотные детек торы, являются сравнительно широкая полоса тракта, рассчиты ваемая па пропускание всего спектра частотно-манипулированного сигнала и нарушение идентичности положительных и отрицатель ных выходных посылок при смещении частот сигнала-
164
Блок-схема приемника с частотными детекторами фильтрового типа приведена на рис. 4.36,6. Она включает в себя высокочастот
a l Sxod |
B.Z |
ограни- |
тракт |
гитель |
|
\ |
|
|
Zacтот быхад детек/по/.
Ф / |
|
|
(М ) |
Li cJi |
|
В V |
Диф . |
$ыхад |
5) аход___„ тракт ___! |
детектор |
|
но |
U (Jo |
|
|
|
|
(U>o) |
|
|
Рис. 4.36
ный тракт, два фильтра Фо и Ф\, настроенных соответственно на несущие частоты посылок о>„ и a^, а также дифференциальный де тектор, сравнивающий напряжения на выходах фильтров. Поляр ность выходного напряжения зависит от того, какое из сравнивае мых напряжений больше: Umo или Umi .
При отсутствии помех посылке „1“ соответствует
U w t'^> U w tt И
посылке „0“ соответствует -
Uao>Umi и (Л,ых<^0.
Ошибка при приеме возникает в том случае, когда значение огибающей помехи U„ на выходе фильтра, через который в дан ный момент сигнал не проходит, превышает значение огибающей суммы сигнала и помехи Ucn на выходе другого фильтра, через который в данный момент проходит сигнал.
Поскольку схема симметрична и параметры фильтров и соот ветствующих плеч дифференциального детектора идентичны (кро ме небольшого отличия по средней частоте нас-гройки), можно считать р(0/1) == р (1/0). Тогда, полагая р (0) —р (1) = 0,5, получим
Я„,„=р( 1 )р(0/1) +р(0)р( 1 /0) =р(0/1) =/?( 1/0). |
(4.71,6) |
В соответствии с приведенными выше соображениями
Рош=р{иа> и еи). |
(4.72) |
Принципиальное отличие от случая амплитудной манипуляции за ключается в том, что здесь не имеется определенного порога огра ничения Е0, превышение которого значением огибающей напряже ния помех приводило бы к ошибке. Напряжение помех Uu сравни вается здесь с величиной Ut-„, которая может принимать различ ные случайные текущие значения. Каждому текущему значению Uсп соответствует определенная вероятность pi его превышения
165
значениям огибающей напряжения помех Е„. Эта вероятность равна
/>1= 00J mu„)dU„.
исп
Так, например, текущим значениям Ucn, равным величинам а и б (рис. 4.37), соответствуют значения р и равные площадям заштри хованных участков кривой распределения вероятностей
оо |
оо |
P i= J т и п)(ШИ; |
р 1(Г J W(Un)dUn. |
u |
6 |
Но различные текущие значения Uc„ имеют различные вероят ности. Поэтому величина р { также является случайной и для определения вероятности ошибки Рош нужно найти математиче ское ожидание величины p i как функции Ucn:
Р0ш= J Vr(Vcn)pt(Uca)d(/cn- ] W(Ucn) J W(U„)dU„ |
dUсп> |
|
где |
'-Ег |
(4.73) |
vl |
|
|
|
|
|
|
2.2 |
|
Щ и п)= |
п |
|
е |
|
166
|
|
|
|
и2 +{/2 |
|
|
|
|
|
W(Ucn) = J ^ L e |
|
2о" |
, |
I иа>и„с |
|||
|
|
|
*С |
|
|
|||
Подставим |
выражения |
для |
W(Un) и |
W(UC„) |
в (4.73) и перейдем |
|||
к безразмерным |
коэффициентам |
|
|
|
|
|||
|
|
—— = *; |
= у |
V 2 0„ |
/. |
|||
Тогда |
|
|
|
|
’ |
|
||
|
|
.v"-f2*г |
|
00 |
_ . |
|
||
|
|
СО |
|
|
||||
I |
^ ош'-= ^ |
|
/0(лУ27) |
j ус |
2 dy dx. |
|||
|
О |
|
|
|
|
|
|
|
Учитывая, |
что |
|
|
v2 |
I |
|
|
|
|
|
|
J уе |
|
|
|
||
|
|
|
2 dy—e |
|
|
|
||
и обозначив |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
х \ 2= |
1 |
|
|
|
|
получим |
|
|
|
Н +2(и) |
|
|
|
|
|
|
|
00 |
|
|
|
||
р |
|
1 |
Г |
|
2 |
|
|
(4.74) |
*0/М-- |
2 |
|
|
|
|
|
J 0
Входящий в (4.74) интеграл равен единице, поскольку подын тегральное выражение представляет собой функцию, описываю щую кривую дифференциального распределения вероятности для
обобщенного закона Релея. |
.-> |
|
|
>3 |
|
Тогда |
|
|
|
||
< 1 |
-г2 |
1 |
|
1 |
|
1 |
2 6 |
2~ |
(4.75) |
||
Ротчм~~2 |
е |
|
|
||
|
|
|
Полученное выражение характеризует помехоустойчивость при некогерентном приеме частотно-манипулированных двоичных сиг налов.
Как видно из приведенных на рис. 4.38 кривых зависимости ве роятностиошибки при нёкогерентном приеме двоичных AM и ЧМ сигналов, помехоустойчивость при частотной манипуляции оказы вается заметно выше. Однако при этом следует учитывать, что при одинаковой амплитуде сигнала средняя мощность передатчи ка при частотной манипуляции (как во всякой системе с активной паузой) должна быть вдвое больше, чем при амплитудной мани пуляции. ' '
167
Важнейшим достоинством частотной манипуляции является от сутствие необходимости установления оптимального порога, что существенно повышает помехоустойчивость при наличии замира ний-.
Рои/
должны быть включены синхронные детекторы, напряжения кото рых затем сравниваются между, собой. Должно быть также обес печено согласование канала с сигналом. Можно показать, что при этих условиях помехоустойчивость определяется выражением
(4.25).
4.7.3. Помехоустойчивость некогерентного приема двоичных частотно-манипулированных сигналов при наличии замираний
Вероятность ошибки при гладких замираниях определяется выражением [12]
I
р <>шчмз— 2 _р/2 ’ |
(4.76) |
где /2о=/* — среднее статистическое значение коэффициента /2, полученное в ре зультате усреднения случайных значений, которые эта.величина принимает в процессе замираний.
108
Построенная в соответствии с выражением (1.76)- кривая зависимости Р()шчмъ от I приведена на рис. 4.38. Как видно из этого рисунка, замирания существенно снижают помехоустойчивость, которая все же оказывается более высокой, чем при приеме амилитудно-манипулмрованных замирающих сигналов (рис. 4.29; 4.38). Здесь положение облегчается тем, что, в отличие от случая амплитудной манипуляции, при ЧМ не требуется устройств для автоматической регулировки порогового уровня в процессе замираний.
§ 4.8. Передача двоичных сигналов методом фазовой манипуляции (КИМ—ФМ)
4.8.1.Спектр двоичных фазово-манипулированных сигналов
иэффективная полоса частот
Метод фазовой манипуляции был предложен в 1935 г. А. А. Пистолькорсом.
Наибольшая ширина спектра соответствует передаче сигнала (рис. 4.39,6), представляющего собой последовательность чере-
|
M(t) |
|
|
|
а) |
|
|
|
|
Uo[t)| |
|
|
|
|
б) |
' v y |
v y v * |
|
|
U„(t) |
r\ A л [л А1 Л А Л л Л t |
|||
и . |
||||
V/ |
V / 1У М ц и У |
|
||
и т |
|
|
|
|
2/ |
|
[ - ¥ — |
* |
|
|
|
Рис. 4.39 |
|
дующихся манипулированных по фазе на 180° посылок одинако
вой амплитуды |
ч |
|
u1(t)=Umccoso>t, |
|
u0(t)= :-U meco$(ot. |
Допустим, что указанный сигнал суммируется с неманипулированным напряжением той же частоты и амплитуды
ин= Umccosco*
169