книги из ГПНТБ / Ветрюк И.М. Конструкции из дерева и пластмасс учеб. пособие

Распор арки у правой опоры

М с = 937-7-290-5,75-818-2,18-ЯБ 3,5 = 0;

Изгибающие моменты в арке находим в точках R \ , 4, 6, R 2 ' и 8 в левой половине арки и в симметричных точках правой половины. Указанные точки имеют следующие координаты:

160

От временной нагрузки (снега) на правой половине арки:

Полная нагрузка

Nk= 1850+1452 = 3302 кГ.

Сечение арки принимаем из 10 досок толщиной 32 мм и шириной 130 мм. После острожки склеиваемых поверхностей досок по 2 мм получим разме­

ры арки:

/1=10-2,8=28 см;

6 = 13 см (рис. 76, а), тогда

F=28-13 = 364 см2.

Отношение радиуса кривизны к толщине доски

R 875

а2,8

При таком отношении kTR = l. Момент сопротивления

Для проверки прочности клеевого шва в1 нейтральной оси сечения от пол­ ного загружения арки постоянной и временной нагрузками, а также для полу­ чения необходимых данных для расчета фундаментов определяем максималь­ ные вертикальные опорные реакции и распор арки:

(228+372) 142 Н= ~ • =4200 кГ.

8-3,5

162

При загружении арки односторонней временной нагрузкой и полном загружении постоянной поперечная сила на опоре

(Эма К с=Л 1 cos 5 3 ° 7 ' - Я 4 sin 53°7',

Ключевой шарнир арки ввиду наличия агрессивной среды (минеральное удобрение) осуществляется безметальным на внут­ ренних дубовых нагелях, устанавливаемых нормально к торце­ вым плоскостям стыка. Нагели в ключевом шарнире работают на срез от воздействия поперечной силы Q в данном сечении. Максимальная поперечная сила в шарнире получится при одно­ сторонней снеговой нагрузке на арку и действии ветра. Проекти­ руем на вертикальную ось, проходящую через ключевой шарнир, все усилия, действующие на левую половину арки:

Q = 5- 372- 7+372 • 7+675+191—792 = 724 кг,

Расчетная несущая способность нагеля на срез по изгибу нагеля и смятие гнезда

где d — диаметр нагеля, принимаемый в пределах 3 , 5 ^ d ^ 1,5 см; а — длина заделки нагеля, принимаемая в пределах

~^a^2d, см.

Предлагаемая формула несущей способности нагеля, работающего на срез в шарнирных соединениях лобовым упором, получена на основании эксперимен­ тальных исследований, проведенных кафедрой «Строительные конструкции» Белорусского политехнического института.

Принимаем диаметр дубового нагеля 2,2 см, тогда несущая способность

7V=37 - 2,2+6 - 4 - 2,2=135 кГ.

Рис. 76. Детали узлов клееной арки:

а — деталь безметального конькового шарнира; б —деталь опирания арки на железобетонный фундамент;./ — щитовой настил; 2— дубовые нагели, установ­ ленные нормально к плоскости стыка; 3 — неразрезные спаренные прогоны; 4 — поперечное сечение арки; 5 — деревянный брус; 6 — железобетонная плита (стенка); 7 —дощатый щит (защитная стенка);~_S — гнезда нагелей.

164

Требуемое количество нагелей

Принимаем пять нагелей (учитывая, что значительная часть поперечной силы будет воспринята силой трения торца в торец).

Расположение нагелей в плоскости стыка показано на рис. 76, а.

Рис. 77. Трехшарнирная рама из клееных блоков.

Рамы. Клееные дощатые конструкции рам сплошного сече- в зависимости от типа здания выполняются в следующих кон­

мастерских, а также для зданий временного характера, которые по своему назначению должны быть сборно-разборными, напри­ мер вспомогательные здания для строительства и т. д. Наиболее удобными для этого являются рамы, легко расчленяющиеся на крупные элементы — ригеля, стойки и небольшое количество крепежных деталей. Отдельное изготовление и транспортирова­ ние ригеля и стойки рамы является большим преимуществом рам подобного типа. В карнизных узлах рамы (рис. 78) растягиваю­ щиеся усилия воспринимаются натяжными стальными хомутами, а сжимающие — деревянным подкосом, соединенным с ригелем

165

и стойкой деревянными накладками на болтах. При расчете узла данной рамы для определения усилия в стальном хомуте и в под­ косе от узлового изгибающего момента последний делят на плечо, равное расстоянию (по нормам) между осями хомута и подкоса.

Рамы из гнутых клееных Г-образных полурам применяются как во временных, так и в постоянных производственных, спор­ тивных, зрелищных и т. п. зданиях.

Доски склеиваемого пакета ввиду малого радиуса кривизны гнутого элемента (в месте перехода от ригеля к стойке) прини­ маются толщиной не более 16—19 мм. Изготовление клееных гну­ тых элементов заводское.

§ 41. КЛЕЕНЫЕ ФАНЕРНЫЕ ПАНЕЛИ

Фанерные панели (клееные фанерные щиты) состоят из де­ ревянного каркаса и приклеенных к нему фанерных листов (рис. 80, а) и применяются в покрытиях, стенах и перекрытиях отапливаемых и неотапливаемых зданий с деревянными несущими конструкциями. Каркас выполняют из продольных несущих и по­ перечных ребер, назначение которых обеспечивать устойчивость сжатого фанерного листа. Расстояние между продольными реб­ рами принимается по расчету, но не реже 50—60 см в осях. Дере­ вянный каркас панели оклеивается пятиили семислойной водо­ стойкой фанерой толщиной 6—10 мм в зависимости от назначения панели. Фанера по длине панели стыкуется. Сжатые стыки осу­ ществляются впритык с тщательной приторцовкой и с посадкой на клей. Растянутые стыки фанеры соединяются «на ус» или впритык с перекрытием односторонних накладок на клею.

Панели покрытий изготовляют длиной 3,0—6,0 и шириной 0,5—1,5 м и высотой h не менее 1/40 пролета.

Фанеру верхней и нижней полок укладывают на каркас та­ ким образом, чтобы волокна рубашек фанеры были направлены вдоль панели.

В утепленных панелях в качестве теплоизоляции целесо­

Теплоизоляционные плиты приклеиваются к нижней обшивке панели на слое битума, который одновременно выполняет роль пароизоляционной прослойки.

Фанерные панели покрытий и перекрытий рассчитываются на прочность и жесткость при изгибе и на местную устойчивость сжатой фанерой обшивки.

167

Расчет производится так, как и элементов цельного коробча­ того сечения, приведенного к наиболее напряженному материа­ лу — фанере:

При расчете панели необходимо учитывать неравномерность распределения нормальных напряжений по ширине фанерных обшивок на участке между продольными ребрами. Наибольшее напряжение возникает у продольных ребер, наименьшее — в сере­ дине фанерных обшивок (рис. 80,6). Учет неравномерности рас­ пределения напряжений производится введением приведенной ширины фанерной обшивки Ьпр, которая принимается равной:

6ПР=0,96,

где b — фактическая ширина фанерных обшивок.

Принятое сечение панели проверяется па прочность и на устойчивость сжатой обшивки:

а) расчет на прочность

панели до нижней грани обшивки; Яф.р — расчетное сопротивление фанеры на растяжение;

&Ф—'коэффициент, учитывающий снижение расчетного со­ противления в стыках фанерной обшивки и равный 0,6; при отсутствии стыка &ф=1,0.

169