![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Ветрюк И.М. Конструкции из дерева и пластмасс учеб. пособие
.pdfД ля брусчатых врубок площадки смятия можно заменить глубинами врубок
|
T'c.K=Ni |
Р W |
h' вр |
|
(62) |
|
|
h'вр-|- h"вр |
|
|
|
По найденному значению определяется длина площадки ска |
|||||
лывания первого |
зуба |
|
|
|
|
|
/ ' с к = |
|
. |
(63) |
|
|
0,8Яс к &-|5 Г с |
|
|
||
Коэффициент |
0,8 учитывает |
возможное |
неравномерное об |
||
жатие врубок первого и второго зуба. Длина |
площадки скалыва |
||||
ния первого зуба |
должна быть не более 10/z'Bp и не менее |
1,5 h. |
|||
Из условия, что на площадку |
скалывания второго зуба |
дей |
|||
ствует полное усилие T"CK=NV, |
находится длина площадки |
ска |
|||
лывания второго зуба: |
|
|
|
|
|
|
£ ск — |
|
|
|
(64) |
|
|
1,15/?ок*-Р |
|
|
|
Повышенным |
коэффициентом |
1,15 учитывается более благо |
приятное условие распределения скалывающих напряжений по
длине площадки второго |
|
зуба |
по сравнению с условием |
|
работы |
||||||||
|
|
площадки на скалывание первого зуба. |
|||||||||||
К |
|
Полученная длина площадки |
скалывания |
||||||||||
*4 |
|
второго зуба не должна превышать |
10/г"в р . |
||||||||||
|
|
|
|
Если это условие не соблюдается, то |
|||||||||
|
|
необходимо увеличить ширину b бруса |
|||||||||||
|
|
нижнего |
пояса. В тех случаях, когда это |
||||||||||
|
|
сделать невозможно (из-за ограниченно |
|||||||||||
|
|
сти сортамента лесоматериалов), |
следует |
||||||||||
|
|
переходить на решение опорного узла ло |
|||||||||||
|
|
бовым упором |
(рис. 30). |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Чтобы |
предотвратить аварию |
дере |
|||||||
|
|
вянных ферм при решении опорного узла |
|||||||||||
|
|
лобовой |
врубкой, |
несущая |
способность |
||||||||
|
|
которой |
по скалыванию зависит |
от воз |
|||||||||
|
|
можного образования усушечных |
трещин |
||||||||||
|
|
с торца растянутого пояса, следует ста |
|||||||||||
|
|
вить аварийные связи, используя для это |
|||||||||||
|
|
го |
сборочные |
(монтажные) |
крепления |
||||||||
|
|
(болты, хомуты, скобы). |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Усилие в болте |
(аварийном) |
опреде- |
|||||||
Рис 25 |
Графическое |
л я |
е |
т с я |
и |
з |
условия равновесия сил в опор- |
||||||
определение усилия в ава- |
н о |
м |
У з л |
е |
П |
Р И |
полном разрушении площад- |
||||||
рийном |
болте. |
ки скалывания |
и воспринятая |
растягива- |
70
ющего усилия болтом. После соответствующего сложения усилий Nc, Nv, А (рис. 25) и учета сил трения по площадке скалывания усилие в аварийном болте
N6 = NC tg(59-a). |
(65) |
Подферменная подкладка прикрепляется к нижнему поясу гвоздями, которые работают на срез от горизонтального состав
ляющего усилия стяжного болта. Срезывающее усилие с учетом сил трения между подферменной подкладкой и поясом фермы определяется следующим образом:
Мс Р еза=-Мб sin а — 0 , 2 ( # б cos а+А). |
(66) |
По этому усилию находится требуемое количество односрез- |
|
ных гвоздей. |
|
Пример 7. Рассчитать опорный узел треугольной брусчатой |
фермы на |
лобовой врубке. Угол между верхним и нижним поясами фермы <х=30°. Рас
четное усилие |
в верхнем |
поясе ^ = 8 0 0 0 |
кГ, |
в |
нижнем — Np=Na cos а = |
|
= 8000-0,866=6928 кГ. Сечение верхнего пояса |
15X15 см. Материал — сосна. |
|||||
Конструкция защищена от увлажнения |
(рис. 26). |
|
|
|||
Решение. |
Принимаем |
ширину бруса нижнего |
пояса 15 см, т. е. такой же, |
|||
как и примыкаемого верхнего пояса. |
|
|
|
|
||
Расчетное сопротивление смятию под углом а = 30° |
||||||
Ясм 30= |
Rcu |
= |
|
130 |
=92 кГ см*. |
|
1+ (i RCM |
|
|
|
|||
|
1 \ sin3 а |
1+/13 0 |
|
1\) 0,53 |
||
|
V#CM90 |
/ |
\ |
30 |
|
/ |
По формуле (57) находим требуемую глубину врубки |
||||||
|
|
Np |
6928 |
= |
5 см. |
|
|
|
Ясмзой |
92-15 |
|||
|
|
|
|
71
Высоту сечения нижнего пояса фермы определяем из условия ft^3ftBp = ==3-5=15 см. Учитывая, что нижний пояс в опорном узле имеет еще допол нительное ослабление отверстием для стяжного болта, а также удобство раз
мещения болтов |
в стыках |
пояса, принимаем высоту бруса нижнего пояса |
Л = 18 см. |
|
|
Расчет на скалывание производим по формуле (60) |
||
1ск |
N0 |
6928 |
— |
=40 см. |
|
|
|
6928 |
|
|
24-15—0,25- |
|
|
0,5-18 |
Полученная длина плоскости скалывания не превышает 10ftBp = 50 см. Проверяем на растяжение сечение нижнего пояса, ослабленного врубкой.
Поскольку центрирование опорной подушки осуществлено на пересечении осей
Рис. 27. Опорная лобовая врубка с одним зубом для бревенчатой фермы.
верхнего пояса фермы и ослабленного сечения нижнего пояса, напряжение по этому сечению распределяется равномерно:
|
6928 |
Р = 80 |
кГ/смг. |
|
= 35,5</? |
||
F B T |
(18-5)15 |
|
|
Усилие в аварийном болте определяется по формуле (65). Количество гвоздей, прикрепляющих подферменную подкладку к поясу фермы, определяет ся по усилию RCp [формула (66)].
Пример 8. По данным предыдущего примера рассчитать опорный узел бревенчатой фермы (рис. 27).
Решение. Диаметр бревна в опорном узле (по сечению в комле) d = 20 см. Площадь поперечного сечения бревна ^бр = 314 см2.
Принятый диаметр в комле получается расчетом по месту максимального ослабления в тонком конце бревна — в отрубе (ослабления врубкой промежу точных узлов, отверстием для тяжа или в стыке боковыми стесками и наге лями). Для прикрепления подферменной подкладки нижний пояс на опоре подтесывается на 2 см.
Глубина врубки |
|
1 |
1 . |
Л В Р = • — h = |
— (20—2) = 6 см. |
3 |
3 |
72
При отношении
= 0,3
20
по графику (приложение I) определяем проекцию площади смятия на попереч ное сечение нижнего пояса (площадь сегмента)
F C M = ( i _ K i ? ) F 6 p = (1-0,75) -314=78,5 см2.
Требуемая площадь смятия |
|
Np |
6928 |
F С М — RCM |
= 75,5 < 78,5 см*. |
92 |
Рис. 28. Опорная лобовая врубка с двумя зубьями для бре
венчатой фермы.
Хорда сегмента
a = d/(c = 20-0,92=18,4 см2.
Длина площадки скалывания
|
|
6928 |
=28 см |
|
|
24-18,4-0,25- 6928 |
|
|
|
|
|
|
|
0,5-18 |
|
(принимаем / с к = 30 |
см). |
|
|
Полученное |
значение /ск меньше максимального допустимого (10 /гв р== |
||
= 10-6=60 см) |
и |
больше 1,5/г = 1,5-18=27 см, т. е. требования норм |
|
( 1 , 5 Л ^ / С К ^ 10ЛВр) |
удовлетворяются. |
|
Пример 9. Рассчитать опорный узел бревенчатой фермы с врубкой двой ным зубом (рис. 28).
73
Уклон |
опорного подкоса |
t = |
1:1, а — 45°, sin 45° = 0,707. Усилие |
в примы |
||
кающем элементе iVc = 14,12 г, в нижнем поясе — Л^ р =10 т. |
расчетное |
|||||
Решение. |
По графику (рис. 29) или по формуле |
(4) определяем |
||||
сопротивление смятию под углом а = 45°: |
|
|
||||
|
^?СМ 45 = |
|
|
130 |
60 кГ/см*. |
|
|
|
|
= |
|
||
|
1+ |
V |
зо |
0.7073 |
|
|
|
/ |
|
|
Требуемая суммарная площадь смятия (проекция, отнесенная к попереч ному сечению нижнего растянутого пояса фермы)
N„ |
10 000 |
: 167 СМг.
60
ь?$0
1
70 |
\ |
|
1 |
J |
|
\ |
|
|
30 |
3 |
|
|
|
|
гч |
|
|
го |
|
|
ю |
ЗО |
|
/О |
50 70 |
Рис. 29. График расчетных сопротивле ний древесины сосны и ели смятию £ С м а и скалыванию /? С ка под углом а:
/ — местное смятие в лобовых врубках; 2 — смятие по всей поверхности; 3 — скалывание.
Диаметр бревна в комле rf=23 см, f = 416 см. При нижней подрезке Лподр = 2 см, А = 23—2 = 21 см.
Принимаем глубины врубок: второго зуба
1 |
1 |
Л " в р = — h = |
21=7 см; |
3 |
3 |
первого зуба
А'вР = 7—2 = 5 см.
Пользуясь графиком (приложение I), по принятым h'BV и Л" в р находим хорды сегментов и площади смятия первой и второй врубок. При отношениях
h вр |
5 |
hfl'вр |
7 |
= |
•—=0,218 и |
d |
= '—'=0,304 |
d |
23 |
23 |
74
получаем: хорда первой площадки смятия |
|
|
|
|
||||||
второй |
|
|
|
ai = 0,82-23=19 см; |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а2 = |
0,92-23 = 21,2 см; |
|
|
|
|||
площадь смятия первого |
зуба |
|
|
|
|
|
||||
второго зуба |
F ' |
C м |
= |
(1 -0,84)416 = 66,6 |
см2; |
|
|
|||
F " C A =(1 - 0,74)416= 108 см2; |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|||||||
суммарная площадь смятия |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
F C M |
= 66,6+108= 174,6> 167 см2. |
|
|
|||||
П р и м е ч а н и я . |
1. |
Площади |
смятия первой и второй врубок |
можно |
||||||
определять |
приближенно: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
M = |
2 |
167=66,8 см; |
F ' C |
3 |
|
|
||
F ' |
E K = — F C |
— |
M = — 167=100 см. |
|
||||||
|
5 |
|
5 |
|
|
|
|
5 |
|
|
2. Хорду сегмента можно вычислять по формуле |
|
|
||||||||
|
|
|
а = |
2У hBV(d-hBV). |
|
|
|
(67) |
||
Усилие, скалывающее |
первый зуб, |
|
|
|
|
|||||
|
T'CK=NP |
|
F'CM |
|
=10000 |
66,6 |
=3800 кГ. |
|
||
|
|
F'cn+F"Cu |
|
174,6 |
|
|
||||
Длина |
площадки скалывания первого |
зуба |
|
|
|
|||||
|
/ ' с н = |
|
3800 |
3800- =14 см< |
l,5/i = |
32 см. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
0,8-24-19-0,25 |
0,5-21 |
|
|
|
|
||||
Принимаем 1'ск = |
1,5Л= 1,5-21 =32 см, что меньше |
предельного |
10ЛВр = |
|||||||
= 10-5 = 50 см. |
|
второй зуб, равняется |
полному усилию скалывания |
|||||||
Усилие, скалывающее |
||||||||||
|
|
|
Г " с к |
= ЛГ р =Ю000 кГ. |
|
|
||||
Длина |
площадки скалывания второго |
зуба |
|
|
|
|||||
|
/ " с к = |
|
|
|
10000 |
=29 см. |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1,15-24-21,2-0,25 |
10000 |
|
|
|||||
|
|
0,5-21 |
|
|
||||||
Полученная расчетная длина площадки скалывания меньше 1,5/г, поэтому |
||||||||||
она должна быть увеличена. Конструктивно длина |
|
|
|
|||||||
Гск = /'скН |
d |
=324 |
23 |
=32+16,3 = 48,3 см. |
|
|||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
2 sin а |
|
2-0,707 |
|
|
|
75
Принимаем |
Z"C K = 50 |
см (7"с к удовлетворяет |
требованию |
норм — 1,5А< |
|||||
^/"ск^ЮЛ"вр = 70 см). |
|
|
|
|
|
||||
|
Проверка |
нижнего пояса |
на растяжение |
по ослабленному |
сечению в опор |
||||
ном |
узле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
FB^—Fep—F"cer—Fcer.H—d§ |
|
|
(d—h"Bp—Лвр.н), |
|
||
где |
F"cev — площадь |
сегмента ослабления врубкой второго зуба (108 см2); |
|||||||
|
Fcer.H — площадь |
сегмента ослабления |
подтеской снизу на 2 см (17,6 см2); |
||||||
|
df,—диаметр |
отверстия стяжного болта (2 см); |
|
||||||
|
d — диаметр |
бревна |
верхнего |
пояса (23 см); |
|
||||
|
h"Bp |
— глубина |
врубки |
второго |
зуба |
(7 см); |
|
||
|
Авр.н — глубина |
нижней подтески (2 см). |
|
|
|||||
|
Подставляя числовые значения, находим площадь нетто по максимально |
||||||||
ослабленному |
сечению |
нижнего пояса в опорном |
узле |
|
F H T = 416—108— 17,6—2(23—7—2) =263,4 см2.
Несущая способность ослабленного сечения нижнего пояса на растяжение
Л Г Р = F B r R p = 263,4 • 80=21072 > 10 ООО кГ.
Положение |
опорной подушки в лобовой |
врубке из бревен |
центрируется |
на пересечении |
осей верхнего и нижнего поясов по сечению брутто. |
||
При больших усилиях в поясах |
ферм и малом |
угле между |
примыкаемым верхним поясом и нижним применение лобовой
врубки в опорном узле, как правило, оказывается |
невозможным |
из-за недостаточной несущей способности по |
скалыванию. |
В этом случае опорный узел фермы решается лобовым упором (рис. 30), в котором торец верхнего пояса полным своим сече нием упирается в опорный вкладыш из плотной комлевой дре весины. Последний передает вертикальную составляющую сжи мающего усилия на подферменную подкладку и опорную подуш ку, а горизонтальную составляющую — нижнему поясу через металлические натяжные хомуты, деревянные накладки и нагели.
Простой лобовой упор в опорных узлах фермы имеет следую щие преимущества:
а) благодаря развитой площади смятия примыкаемого эле мента несущая способность по смятию значительно большая, чем
в лобовой врубке; |
|
|
|
||
|
б) из-за |
отсутствия плоскостей скалывания |
обеспечивается |
||
надежность |
соединения; |
|
|
|
|
|
в) отсутствие больших ослаблений |
в нижнем |
поясе, как это |
||
имеет место в лобовых врубках при Л в |
р = ~^-h> позволяет эконо |
||||
мичнее решать сечение нижнего пояса; |
|
|
|
||
|
г) высокая степень надежности, вязкое присоединение ниж |
||||
него |
пояса |
нагелями позволяют применять решение опорного |
|||
узла |
лобовым упором с металлическими натяжными |
хомутами |
|||
в наиболее ответственных покрытиях. |
|
|
|
||
|
Недостатком лобового упора в опорном узле фермы |
является |
|||
повышенный |
расход металла и многодетальность |
изготовления. |
76
Рис. 30. Опорный узел фермы, решенный лобовым упором с натяжными хо мутами из круглой стали:
а —вид сбоку; б — план (верхний пояс снят); / — опорный вкладыш; |
2— тяж; 3— уголок; |
4— болт; 5 — штырь; 6 — подбалка; 7 — подушка; 8 — вертикальные |
уголки или швеллер; |
9 — глухарь; 10 — накладка; // — крепежный уголок.
Рис. 31. Трехлобовой упор — биссектрисный (на фасаде узла лицевая накладка подкоса условно показана пунктиром):
а — узел; б — силовой многоугольник узла Г.
77
В узловом сопряжении трех сжатых брусчатых, дощатых или бревенчатых элементов, сходящихся под большим углом, реко мендуется применять трехлобовой упор (рис. 31). При решении узла, в котором плоскости смятия направлены по биссектрисам углов сходящихся элементов, достигается равнопрочное сопря жение по плоскостям смятия.
На рис. 31 показано графическое решение определения сжи мающих усилий, действующих по плоскостям смятия. Как видно из силового треугольника, сжимающие усилия сопрягаемых эле ментов разложены на составляющие 7VCM усилия смятия, перпен дикулярные к плоскостям смятия и проходящие через их центр.
Недостатком сопряжения трехлобовым упором является сложность его изготовления и трудность приторцовки сминаемых плоскостей.
§ 22. СОЕДИНЕНИЯ НА ШПОНКАХ
Шпонками в деревянных конструкциях называются вклады ши, препятствующие взаимному сдвигу сопрягаемых элементов (рис. 32). Они в основном применяются в составных бревенчатых
|
*II |
|
Ф |
|
1* |
|
|
II |
— |
||
|
п |
- |
II |
i \ |
|
|
н |
|
|||
|
•т- III—*. |
II —»- |
|
ч |
|
|
II |
|
II |
|
|
«><^тН |
|
|
^ |
|
тг- ' |
Рис. 32. Призматические шпонки в составной балке со схемой силовых воздействий на шпонку.
или брусчатых балках, работающих на изгиб, и в стойках, рабо тающих на сжатие с изгибом. Шпонки бывают деревянные приз матические (рис. 33), работающие на сжатие и скалывание, и стальные кольцевые, применяемые в основном в узловых соеди нениях.
Особенностью всех шпоночных соединений является наличие распора, который возникает под действием эксцентрично прило женных сдвигающих усилий, стремящихся повернуть шпонку. В соединении ставятся стяжные болты, препятствующие повороту шпонок.
С появлением новых видов связей, используемых для сопря жения деревянных элементов, перечисленные виды шпонок имеют ограниченное применение, так как не отвечают современному механизированному изготовлению инженерных конструкций. Составные прогоны и стойки на призматических шпонках могут
78
оказаться целесообразными для временных сооружений при на личии местного круглого леса с использованием природного сбега бревен. В брусчатых же составных балках применяются более прогрессивные связи — пластинчатые нагели (§ 23). В растяну тых и узловых сопряжениях кольцевые шпонки уступили место когтевым и клеестальным шайбам (§ 25 и 26).
т i — — — г - ^ — '
Рис. 33. Основные формы призматических дубовых шпонок:
а — поперечная натяжная; б — продольная прямая; в — п р о дольная наклонная.
Рис. 34. Соединения в колодках:
а— продольные; б — наклонные.
Всоставных балках и стойках, сплачиваемых с зазором для
увеличения момента сопротивления, применяются колодки (рис. 34), представляющие собой продольные шпонки, но боль шего размера.
Наличие зазора между сплачиваемыми брусьями благо приятно сказывается также и на условиях эксплуатации. Такие
79