книги из ГПНТБ / Ветрюк И.М. Конструкции из дерева и пластмасс учеб. пособие

Рис. 68.

Клееная трехшарнирная

арка

стрельчатого очертания

для покрытия

склада

калийных

солей Солигорского калийного

комбината пролетом

45

м:

а — поперечный разрез; б — опорный шарнир;

в — коньковый шарнир; / —

арка; 2 — габарит крана; 3 — верхняя транспортная галерея; 4 — габарит со­

левой насыпи; 5 — нижняя

разгрузочная галерея.

/о =

0,55 — для двух-

и трехшарнирных арок и сводов при

несимметричной

на­

грузке;

/o =

0,6S — для двухшарнирных

арок и сводов

при симметричной нагрузке;

/o =

0,7S— те же, для трехшарнирных арок и сводов;

/o =

0,5S — для

трехшарнирных

стрельчатых

(а

также

треугольных)

арок

с углом перелома

в ключе не менее

10° при всех

видах нагрузки,

где

5 — полная длина дуги арки и свода.

27S

=

27-16,2

• =31,2 кГ/м2;

<?" =

14

I

б) временная нагрузка от снега для I I I района

р« = с/5

=0,44-100 = 44 кГ/м2,

где

I

14

8-4

= 0,44,

HI

,

'1

51м

Рис. 74. Схематический разрез

ледового

стадиона

в г. Гренобле.

31,2+44

<7с.в =

1000

= 3,3

кГ/м2.

314

Б. Расчетные нагрузки:

постоянная (31,2+3,3)1,1=38

кГ/м2;

временная 44-1,4 = 62 кГ/м2

И т о г о

. 100

кГ/м2.

q=\,2g0c.

Для

f

3,5

0,25

14

имеем

-0,95

и с = +0,35.

<?2=

—1,2-27-0,95=—31,4

кГ/м2;

9з =

—1,2-27-0,4 = —13

кГ/м2.

c =

R-f-

Тогда

У1:

=

0,235-3,5=:0,82 ж;

Уе-=

0,868-3,5 =

3,04 м;

Уг

=0,421-3,5= = 1,47 м;

Уг-=

0,927- 3,5 ==3,24 м;

Уз

=

0,571-3,5

=• 2,00

м;

У*=

0,968-3,5 =

3,39

м;

г/4

=

0,693-3,5

== 2,41

м;

У г=

0,992-3,5 =

3,47

м;

Уь =

0,791-3,5

=• 2,76

м;

Ум =

1,0-3,5 = 3,50 м.

Изгибающие моменты в арке от постоянной и временной снеговой

нагруз­

ки определяем (для удобства

вычислений) от единичной равномерно

распре­

деленной нагрузки <7=1, расположенной на левой половине пролета арки.

При загружении арки на всем

пролете нагрузкой q—1 изгибающие мо­

менты получим суммированием

усилий, полученных от односторонней нагрузки

в симметричных сечениях дуги арки.

При одностороннем загружении половины пролета слева распор

о/2

142

Я = —

=q

=3,5?

16/

16-3,5

Я =

= 0,25-14? = 3,5*7,

где к — коэффициент, принятый по приложению XVI.

Опорные реакции:

ql

\

3

/

=

3-1-14

-=5,25;

Я д = — ( - 1 _ )

/

4-2

4

V

2

1

/

ql

\

1-1-14

RB = —

=

= 1,75.

4

\

2

/

4-2

Изгибающие моменты па левой половине арки

M = RAx

qxz

Ну;

например, для точки 4

2,82

Mi = 5,25 • 2,8

3,5 • 2,41 = 4-2,35.

Изгибающие моменты на правой половине арки (х— расстояние от пра­

вой опоры RB):

M' =

Rnx-Hy,

например, Для точки 4'

Mi' =

1,75 • 2,8-3,5 • 2,41 = -3,53.

Вычисленные изгибающие

моменты

от единичной,

постоянной,

снеговой

и ветровой нагрузок сведены в табл. 26.

Для расчета арки на временную ветровую нагрузку

определяем

суммар­

тенсивностью и заменяем их (с некоторым допущением)

равнодействующими,

приложенными

посредине дуги каждого

участка и направленными перпендику­

лярно к хордам соответствующих дуг:

/?4

= 68Si;

#2 ' =

-186S2 ';

fl2"=-186S2"; R3

= -78S3',

где Si = S 2 и S 2 ' = S 2

" — длины

дуг соответствующих участков ветровой на­

грузки.

Ордината

верхней точки

участка

дуги

Si

равна

0,7/ (согласно СНиП

П-А. П—62):

у =

0,7;

/ =

0,7-3,5 =

2,45 м.

Абсциссу той же точки приближенно

определяем

интерполяцией по известным

координатам ближайшей точки:

xiy

2,8-2,45

=

2,84 м.

У*.

2,41

Длины дуг:

nRw

3,14-8,75-29

S 2 ' =

— =

180

=4,4 м;

180

, _

.

162

S 4

=

S 3

=

4,4 =

3,7 м.

у

Здесь

угол ф = 29° определяется

по sin а

при отношении

— = 0 , 7

из прило­

жения XV.

Равнодействующие ветровых нагрузок:

Ri = 68-3,7 = 252 кГ; Я 2

' = # 2

" = - 1 8 6 - 4 , 4 - 8 1 8 кГ; # 3

= -78-3,7 =

-290 кГ.

Равнодействующие

Ri, Rz'=R2"

и R3

раскладываем

на вертикальные

и горизонтальные составляющие:

Rxi^Ri

cos(90-B) =252-0,656=166

кГ;

/г„1 = / ? 1 cos В = 252-0,755= 191

к Г ;

/? x 2 '=/? 2 'sin9/ 2 = 818-0,25=205 кГ;

# „ / = # /

cos ф/2 = 818-0,968 = 792 кГ;

tf*3=#3COs(90-P)

=290-0,656= 190 кГ;

где

R v

3 = R

s cos 6 =

290-0,755 = 219

кГ,

Ф + а

29+53

6 =

2

=

2

= 4 Г .

Определяем плечи составляющих сил R t и Rz'

относительно левой опоры

арки

(точка А) и другие вспомогательные размеры

(рис. 75, б):

C M =

R{\-cos

В) =8,75(1—0,755) =2,15 м;

MB=f—2,15

= 3,5—2,15=1,35 м;

Д В = #

sin 3 = 8,75-0,656 = 5,75 м;

Л Д = 0,5/-5,75 = 7 - 5,75= 1,25 м;

KB = R sin ф/2=8,75-0,25 = 2,19 м;

ЛК = 7-2,19 = 4,81 м;

CE=R(l-cos

ф/2) =8,75(1-0,968) =0,28 м;

£ 5 = 3,5-0,28 = 3,22 м.

V B = -

= 937 кГ;

14

4390

Нл=

=1254 кГ.

3,5