книги из ГПНТБ / Ветрюк И.М. Конструкции из дерева и пластмасс учеб. пособие
.pdf
|
Изгибающий момент |
|
|
|
|
|
|
|
qP |
1230-62 |
|
|
|
М= |
= |
=5540 кГ/м. |
|
|
|
|
8 |
8 |
|
|
Предполагаем, |
что балка состоит из трех |
брусьев. |
||
|
Задаемся шириной балки Ь = 15 см. Расчетное сопротивление при Л ^ 5 0 см |
||||
и |
И см Ли =150 кГ/см* |
(табл. 9). |
|
||
|
Поправочный |
коэффициент |
к моменту |
сопротивления £ vr=0,85, тогда |
момент сопротивления
|
|
|
|
|
|
М |
|
554000 |
|
см\ |
|
|
|
|
№ т р |
= |
|
|
|
= |
|
=4340 |
|
||
|
|
|
|
kwRa |
|
0,85-150 |
|
|
|
|||
Требуемая |
высота |
балки по условию прочности на изгиб |
|
|||||||||
|
|
|
|
У |
6И7Т Р |
-•/ 6-4340 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
~~b~ |
= |
Г |
15 |
= 4 1 |
' 5 С М ' |
|
||
Требуемая |
высота |
балки по условию жесткости при заданном |
предельном |
|||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
прогибе / = |
/: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
т / |
12-124500 |
|
|
|||
|
|
|
|
12/тР |
см, |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
5^н /3 |
|
Г |
|
/ |
1 |
5-10,64-6003-250 |
|
|||
|
|
|
|
|
||||||||
|
/ т р = |
384Ekm |
— |
|
= |
|
|
=124500 смУ |
|
|||
|
|
L |
/ |
J |
,384-100000-0,6 |
|
||||||
По условию жесткости составляем балку |
из трех брусьев сечением |
|||||||||||
15X18 |
см. Высота балки |
Л = 3-18 = 54 |
см. Пластинчатые нагели |
бП л = 1,2 см, |
||||||||
/ п л = |
4,5бП л=4,5-1,2 = 5,4 см. |
|
|
|
|
нагеля |
|
|||||
Расчетная несущая |
способность пластинчатого |
|
Г п л = 14/П л6пл = 14• 5,4• 15= 1136 кГ.
Требуемое количество пластинок в каждом шве балки на участке длиною '0,4/=0,4-600 = 240 см от опоры
1,6М5б р |
= |
\,6М |
1,6-554000 |
«пл = |
= |
= 15 шт. |
|
/ б Р Г п л |
|
ЛГпЛ |
54-1136 |
Проверяем возможность |
размещения |
пластинок по одному шву на длине |
'0,4/ = 240 см с шагом s = 96 n . i=9 - l,2=l l см:
240
пп л = — jy - = 2 2 > 15 шт.
Расчетное количество пластинок размещается свободно.
Л 20
§ 33. СОСТАВНЫЕ БАЛКИ НА ПРИЗМАТИЧЕСКИХ ШПОНКАХ
Балки построечного изготовления на деревянных призмати ческих шпонках (рис. 56, б) применяются для временных сооруже ний и выполняются преимущественно из бревен. Из брусьев или окантованных бревен составные балки на шпонках делают лишь в тех случаях, когда по каким-либо причинам невозможно изго товить более совершенные на пластинчатых нагелях. Однако в не которых наружных конструкциях (мосты, эстакады и др.), не защищенных от увлажнения, могут применяться балки на колод ках с зазором между брусьями. Наличие такого зазора способ ствует хорошему проветриванию, предотвращает загнивание дре весины и увеличивает высоту балки.
Детали сплачивания балок шпонками и колодками показаны на рис. 32 и 34, а расчет колодок и шпонок по смятию и скалы ванию приведен в § 22. Балки же рассчитываются по правилам расчета балок на пластинчатых нагелях.
§ 34. ДВУТАВРОВЫЕ ГВОЗДЕВЫЕ БАЛКИ С ПЕРЕКРЕСТНОЙ ДОЩАТОЙ СТЕНКОЙ
Общие сведения. Гвоздевые балки с перекрестной дощатой стенкой применяются в покрытиях подсобных промышленных, складских и других временных бесчердачных сооружений проле том не более 12 м, в пешеходных мостах, а также в качестве не сущих конструкций опалубок.
По очертанию дощато-гвоздевые балки бывают с параллель ными поясами, одно- и двускатными (рис. 56, в).
Полная высота балки в середине пролета обычно принима ется не менее 1 / д пролета, а в двускатных балках эта высота на значается в четвертях пролета. В балках высоту их на опоре на значают не менее 0,4 высоты посередине пролета. Угол наклона верхнего пояса берется в зависимости от материала кровли. Обычно при рулонной кровле уклон верхнего пояса принимается равным Ую.
Балка состоит из двух (верхнего и нижнего) дощатых или брусчатых поясов, перекрестной стенки из двух слоев досок, на клоненных к нижнему поясу под углом 45—30°. Для устойчивости перекрестной стенки на опоре и в пролете ставятся ребра жестко
сти из досок на расстоянии не более Ую пролета |
балки. Прогоны |
кровли и другие сосредоточенные нагрузки обычно совмещаются |
|
с местами расположения ребер жесткости. Пояса |
балки соединя |
ются со стенкой гвоздями, количество которых определяется рас четом по сдвигающему усилию между стенкой и поясами.
Основные несущие элементы дощато-гвоздевой балки — поя са, воспринимающие усилия сжатия (верхний пояс) и растяжения (нижний пояс). Дощатая перекрестная стенка воспринимает толь ко поперечную силу. Нижний пояс, воспринимающий растягиваю-
121
щее усилие, относится к элементам |
первой категории несущих |
||
конструкций |
и поэтому выполняется |
из первосортного |
пиломате |
риала. Стык |
нижнего пояса обычно |
располагается |
посередине |
пролета, а в качестве связей в стыке применяются стальные ци линдрические нагели. Стык перекрывается дощатыми накладка ми, а для увеличения числа срезов нагеля с 2 до 4 на участке стыка вырезаются концы досок стенки и вставляется прокладка. Вырезанный участок стенки скрепляется с нижним поясом двумя надстыковыми брусками, прибитыми к поясам и к стенке гвоз дями.
Для удобства расчета стыка суммарная толщина двух досок стенки принимается равной толщине одной доски пояса, толщина
которой определяется расчетом и обычно |
бывает в |
пределах |
|
4—6 см, а ширина •— 16—22 см. Стык верхнего пояса |
выполняет |
||
ся взаимным упором с плотной |
приторцовкой стыкуемых досок |
||
и перекрывается деревянными |
накладками |
(без прокладки) на |
|
стяжных болтах. |
|
|
|
Недостатком гвоздевых балок является большая их деформативность из-за ползучести гвоздевых соединений. Поэтому для устранения провисания балок при их изготовлении придают им строительный подъем:
/ с т р = "2М
Расчет дощато-гвоздевой балки сводится к следующим ос новным операциям: подбору сечения поясов балки; определению числа гвоздей, прикрепляющих пояса к стенке;' расчету стыка нижнего пояса; проверке прогиба балки.
Подбор сечения поясов балки. В балках с параллельными поясами при высоте балки h^zAb (где Ъ — ширина поясных до сок) усилия в поясах балки допускается определять из условия равенства моментов внешних и внутренних сил:
|
|
M = |
Nh0, |
|
|
|
где |
М — изгибающий момент в рассматриваемом |
сечении; |
|
|||
|
|
N — нормальная сила в поясах; |
|
|
|
|
h0=h—b |
— плечо пары внутренних сил |
(расстояние |
между |
цен |
||
|
|
трами поясов при |
h^4b); |
|
|
|
|
|
b — ширина поясных досок; |
|
|
|
|
|
|
h — высота балки, предварительно принимаемая в |
пре |
|||
Отсюда |
делах 4 /8 — Уэ пролета. |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
|
|
• г |
-Ммакс |
|
|
|
|
По |
максимальному усилию |
NMavc |
производим |
подбор |
или |
проверку принятых сечений поясов. Сечения поясов (верхнего
122
и нижнего) принимаем одинаковыми. Поэтому подбор |
сечения |
||||
их производим по растяжению |
|
|
|
|
|
|
г, |
N макс |
|
|
|
|
|
0,8ЯР ' |
|
|
|
где Л'р — расчетное сопротивление на |
растяжение; |
|
|
||
0,8 — коэффициент, |
ориентировочно учитывающий |
ослабле |
|||
ние нижнего пояса нагелями в месте стыка. |
|
|
|||
По найденной площади сечения подбираем, пользуясь сорта |
|||||
ментом, толщину и ширину поясных досок. |
|
|
|||
Сечение верхнего сжатого пояса проверяем с учетом про |
|||||
дольного изгиба из плоскости балки: |
|
|
|
||
|
Л/макс |
_ D |
|
|
|
|
ф^бр |
:Лс, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где F 6 P — площадь брутто двух досок |
пояса (без досок |
стенки |
и |
||
без учета ослабления |
гвоздями); |
|
|
||
Ф — коэффициент |
продольного |
изгиба, определяемый |
по |
||
гибкости — формулы |
(13), |
(14), а гибкость — по фор |
|||
муле (9). |
|
|
|
|
|
При свободной.длине верхнего пояса (равного расстоянию между прогонами), не превышающей 25 толщин отдельной пояс ной доски, верхний пояс можно рассчитывать на простое сжатие без введения коэффициента ф.
В дву- и односкатных балках максимальное значение нор мальной силы в поясах не совпадает с местом максимального из гибающего момента, как это имеет место в балках с параллель ными поясами (рис. 57). Максимальная нормальная сила Л^м а К с
в поясах |
дву-, и односкатных балок |
находится на |
расстоянии хи |
от опоры |
с меньшей высотой. При |
равномерно |
распределенной |
нагрузке |
значение |
|
|
^ - ^ ( У 1 ^ ^ - 1 ) - |
( 9 8 ) |
|
где ho — высота балки |
между центрами поясов |
на опоре с мень |
шей высотой; |
|
|
tg а — угол наклона верхнего пояса к нижнему; / — пролет балки.
Максимальное усилие |
|
|
м |
- |
М* |
" макс — |
7 , |
где Мх и hx — изгибающий момент и расстояние между осями поясов в сечении балки, на расстоянии хм от опо ры с меньшей высотой.
123
Определение числа гвоздей, прикрепляющих пояса к стенке.
Гвозди, прикрепляющие пояса к перекрестной стенке, рассчиты вают на воспринятие сдвигающего усилия, возникающего между поясом и стенкой.
т
Z
/ и |
ш |
, ; Л / 1 . |
!/ // |
Ш |
1 |
|/|// |
т |
а а |
• 6CL |
о. а |
а а |
60. |
Па \1а |
а. а |
|
Рис, 57. Эпюры нормальных и сдвигающих усилий и зоны гвоздевого за боя в балках с дощатой перекрестной стенкой:
а — с параллельными поясами; б — двускатная; в — односкатная.
Сдвигающее усилие на единицу длины балки
|
П= |
— |
(99) |
|
|
'бр |
|
где Q — поперечная |
сила в рассматриваемом сечении; |
||
5бр — статический |
момент |
пояса |
относительно нейтральной |
оси; |
|
|
|
|
|
h0 |
|
|
|
2 |
; |
F — площадь сечения двух досок пояса;
/бР — момент инерции поперечного сечения балки, определяе мый по площади сечения поясов без учета стенки (при условии h^4b):
hP=F |
/to2 |
|
2 ' |
||
|
124
Подставив значения S и I |
в формулу |
(99), |
получим |
|
|||
|
T i = - j - . |
|
|
|
(ЮО) |
||
Сдвигающее усилие на участке от опоры |
(х=0) до |
сечения |
|||||
с максимальным |
изгибающим |
моментом |
(х — т) |
можно |
опреде |
||
лить интегрированием формулы |
(99): |
|
|
|
|
||
|
х—т |
|
|
|
|
|
|
Т = |
f _ ^ d , = |
^ |
= ^ |
L = |
w |
, |
(,oi) |
где N — наибольшее усилие в поясе.
Аналогично можно найти сдвигающее усилие на любом уча
стке балки между сечениями х=т |
и х — п: |
T=Nn-Nm. |
(102) |
Таким образом, сдвигающее усилие на участке от сечения т до п равняется разности нормальных усилий в поясах тех же сечений.
Для балок с наклонным верхним поясом учитывается умень шение или увеличение доли поперечной силы, воспринимаемой стенкой, за счет того, что часть поперечной силы воспринимается вертикальной составляющей усилия в верхнем поясе. Тогда рас четное сдвигающее усилие в поясе [1]
Т11= |
Q |
, AQ |
|
h0 |
h0 ' |
где AQ — часть поперечной силы, воспринимаемой вертикальной составляющей усилия в верхнем поясе:
AQ=Ntg а;
а — угол наклона верхнего пояса. Так как
Ю |
М |
|
М |
* |
|
|
N= |
|
то A Q = - г — tg |
а |
|
||
|
По |
По |
|
|
|
|
Г , _ - f Т |
^ £ _ « = |
Щ Д |
( 1 0 3 ) |
|||
h0 |
h02 |
|
h0 |
|
|
|
Величины М, Q и h относятся |
к рассматриваемому |
сечению |
||||
(посредине расчетного |
участка). |
|
|
|
|
|
Знак минус принимается для двускатных балок и для одно |
||||||
скатных — на участке |
от |
опоры с |
меньшей |
высотой до |
сечения, |
125
где Q = 0; знак плюс — для остальной части длины односкатных балок.
Количество двухсрезных гвоздей на единицу длины пояса определяется по наибольшему из трех следующих значений:
0,8 ( ' гв.а~Г-< rB.ai^
|
П г в = |
0 , 8 . 2 т ™ : |
( Ш 5 ) |
|
|
Т\ |
|
|
|
0,8( |
|
где |
0,8 — коэффициент, учитывающий усложненную |
работу |
|
|
гвоздя в составной перекрестной стенке, а также |
||
|
возможность попадания часта гвоздей в щели |
||
|
между досками стенки; |
|
|
Ттв.а. и |
Ггв.а, — расчетная несущая способность одного среза гвоз |
||
|
дя по смятию соответственно в поясной доске тол |
||
|
щиной а й в |
защемленной части гвоздя at |
во вто |
|
рой поясной доске; |
|
|
Тгв.с и |
Ггв.и — расчетная несущая способность одного среза гвоз |
||
|
дя по смятию соответственно в толще перекрест |
ной стенки и по изгибу |
гвоздя. |
|
|
Соответствующие значения Т г в |
находятся по |
формулам, |
|
приведенным в табл. 16. |
|
|
|
Зоны гвоздевого забоя в поясах балки устанавливаются со |
|||
гласно рис. 57. Количество поясных гвоздей в I и I I зонах |
опре |
||
деляется по средним для данной зоны сдвигающим |
усилиям Ti, |
||
вычисленным по значениям Q и М посредине длины каждой зоны; |
|||
в I I I зоне — по наибольшему усилию в пределах |
этой |
зоны. |
По длине зоны гвозди размещаются равномерно и забивка их назначается с обеих сторон поровну. Разметка рисок производит
ся по нормам гвоздевых соединений. Расстояние от нижней |
грани |
|||
доски нижнего пояса и от верхней |
грани |
доски |
верхнего |
пояса |
до первой риски гвоздевого забоя |
должно |
быть |
не менее |
10dr B , |
что приблизительно соответствует расстоянию, равному 15dr B от торцов досок стенки по направлению волокон до крайних гвоздей.
Доски перекрестной стенки скрепляются гвоздями. Расста новка гвоздей принимается такой, чтобы свободная длина досок стенки между гвоздевыми креплениями не превышала 30 толщин досок стенки. Гвозди для скрепления досок стенки принимаются следующих размеров:
при толщине досок |
19 |
мм |
й Г в = 2 , 5 мм |
/ г в = 60 мм |
||||
» |
22 |
» |
» |
= 3 |
» |
» |
=70 |
» |
» |
25 |
» |
» |
= 3 |
» |
» |
=80 |
» |
126
Концы гвоздей с противоположной стороны загибаются. Расчет стыка нижнего пояса. Конструкция стыка растянутого
пояса балки может иметь два решения.
1. Толщина прокладки равна толщине поясной доски. В этом случае при наличии двух накладок прокладка воспринимает по ловину усилия в поясе. Количество четырехсрезных нагелей в стыке определяется по формуле
47V
где JVCT — расчетное усилие в месте стыка; |
|
|
|
||||
|
Тн — расчетная несущая способность |
нагеля по |
одному |
||||
|
|
срезу. |
|
|
|
|
|
|
2. Толщина |
прокладки |
меньше толщины |
поясной |
доски. |
||
В |
этом |
случае |
прокладка, |
воспринимающая |
половину |
усилия |
|
в |
поясе, |
окажется перенапряженной. Для |
того |
чтобы избежать |
перегрузки прокладки, накладки делаются удлиненными. За пре делами прокладки накладки соединяются с поясом дополнитель но двухсрезными нагелями. Таким образом, усилие в стыке рас
пределяется между накладками |
и прокладкой пропорционально |
|||
количеству в них нагельных |
срезов. |
|
|
|
Число четырехсрезных |
нагелей, соединяющих |
доски |
пояса |
|
с накладками и прокладкой, определяется по усилию: |
|
|||
N'=NCT-^-, |
|
(107) |
||
число нагелей |
|
|
|
|
Пн = |
47Y ' |
|
|
|
где с — толщина прокладки, см; |
|
|
||
с — толщина доски пояса, см; |
|
|
||
Та' — расчетная несущая способность нагеля по одному |
срезу |
|||
из условия смятия прокладки или изгиба |
нагеля. |
|
||
Число двухсрезных нагелей, соединяющих доски пояса с на |
||||
кладками, находится по условию |
|
|
|
|
N"=NC?-N'. |
|
(108) |
||
Число нагелей |
„ _ |
N" |
|
|
|
|
|
||
П а |
— |
27У' ' |
|
|
где 7У' — расчетная несущая способность нагеля по одному срезу (табл. 16).
Гвоздевой забой в надстыковых брусках рассчитывается на сдвигающее усилие, вычисленное по поперечной силе в начале
127
стыка при невыгоднейшем одностороннем загружении балки вре менной нагрузкой. В обычных случаях, ввиду незначительного сдвигающего усилия (так как стык устраивают в середине про лета), гвозди, прикрепляющие бруски к стенке, размещают в один горизонтальный ряд с тем же шагом, что и нагеля стыка. Верти кальные гвозди, скрепляющие бруски с нижним поясом, расп©лагают в середине расстояний между горизонтальными гвоздями.
Определение прогиба. Прогиб дощато-гвоздевых балок с пе рекрестной стенкой определяется по обычным формулам строи тельной механики. Расчетный момент инерции
I=kmF-£-, |
ho2 |
(109) |
где km — коэффициент к моменту инерции, учитывающий подат ливость связей при расчете на прогиб, 0,7;
128
h0 — расстояние между осями поясов. Для односкатных ба лок за расчетное /г0 принимается расстояние между осями поясов в середине пролета, а для двускатных — в четверти пролета.
Строительный подъем балки осуществляется наклонным рас положением поясных досок при изготовлении балки.
§ 35. ГВОЗДЕВЫЕ ТРЕХШАРНИРНЫЕ РАМЫ С ПЕРЕКРЕСТНОЙ ДОЩАТОЙ СТЕНКОЙ
В рамных конструкциях наличие жесткого узла в месте со пряжения ригеля со стойкой значительно снижает изгибающие моменты в ригеле, благодаря чему рамной конструкцией можно перекрывать больший пролет, чем простой балкой. Кроме того, рама может воспринимать горизонтальные ветровые усилия в своей плоскости и тем самым обеспечивать поперечную устой чивость здания без защемления стоек рамы в основании, т. е. при шарнирном опирании их на фундаменты.
Рис. 59. Расчетная схема жесткого узла рамы.
В рамах с перекрестной дощатой стенкой сопряжение ригеля со стойкой осуществляется при помощи стальных накладок и на гелей (шурупов) (рис. 58), обладающих, как известно, податли востью. Эта податливость в результате деформации всей рамной конструкции приводит к изменению угла между осями ригеля и стоек, что необходимо учитывать при расчетах.
Деревянные гвоздевые рамы с перекрестной стенкой выпол няются преимущественно трехшарнирными и применяются во временных сооружениях побочного назначения (склады, гаражи для сельскохозяйственных машин и т. п.), а также для выставоч ных павильонов, спортзалов, летних кинотеатров и других зданий.
Расчет рам ведут относительно заданного внешнего контура
рамы (по оси внешнего пояса), затем определяют усилия |
в |
поя |
|||
сах и проверяют сечения. Жесткий узел рамы рассчитывают, |
пре |
||||
небрегая |
наличием стенки в |
узле, т. е. принимают, |
что |
ригель |
|
и стойка |
сопрягаются в узле |
стержневой системой, |
шарнирной |
||
в своих узлах (рис. 59). Такой расчет идет в запас прочности, |
так |
как в действительности доски перекрестной стенки воспринимают
9 И. М. Ветрюк |
129 |