книги из ГПНТБ / Ахвердов И.Н. Моделирование напряженного состояния бетона и железобетона
.pdfках. Н о так к а к |
ни |
одно |
из этих |
условий |
|
р е а л и з о в а т ь |
не |
||||
представлялось |
в о з м о ж н ы м , |
равенство |
е м = е н |
соблюда |
|||||||
лось организацией |
искусственных |
трещин |
(пропилов) |
в |
|||||||
зонах |
модели, |
где |
н а п р я ж е н и я |
р а с т я ж е н и я |
достигают |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ |
(а1~ |
величин, определяемых |
равенством |
ар1 |
= |
ар1 • —jp |
|||||||
предел |
прочности моделируемого |
бетона |
на р а с т я ж е н и е ; |
||||||||
£ б и £пл — модули |
упругости |
бетона и пластмассы соот |
|||||||||
ветственно) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Строгое соблюдение предпосылок, положенных в |
|||||||||||
основу |
расчета |
по |
допускаемым |
н а п р я ж е н и я м , |
с л у ж и л о |
в этих опытах единственным критерием соответствия мо
дели реальной конструкции. |
|
|
||
Рассмотренный |
метод моделирования |
железобетона |
||
в стадии нарушения |
сплошности м а т е р и а л а |
может |
быть |
|
к в а л и ф и ц и р о в а н |
к а к |
попытка преодолеть |
барьер, |
воз |
никающий из-за несоответствия прочностных свойств модельного м а т е р и а л а бетону. Основной недостаток мето да заключается в значительной трудоемкости экспери мента, которая ограничивает, а во многих случаях дела ет н е в о з м о ж н ы м исследование конструкций с большим насыщением а р м а т у р ы и пространственным ее располо
жением . |
Применение |
указанного способа |
предполагает, |
|||||||||||
к а к правило, схематизацию |
явления — нарушение |
гео |
||||||||||||
метрического |
подобия |
при |
конструировании |
арматурно |
||||||||||
го к а р к а с а . |
К р о м е |
того, |
метод |
не |
позволяет |
моделиро |
||||||||
вать сам |
процесс |
трещинообразования, который |
опреде |
|||||||||||
ляется |
не |
только |
величиной |
действующих |
в |
бетоне |
||||||||
р а с т я г и в а ю щ и х |
усилий, |
но |
и структурной |
неоднородно |
||||||||||
стью бетона. Тем не менее |
метод |
о б л а д а е т и |
рядом |
до |
||||||||||
стоинств — позволяет |
сохранять |
|
м а с ш т а б |
относитель |
||||||||||
ных д е ф о р м а ц и й равным единице, |
т. е. практически |
мо |
||||||||||||
делировать л ю б у ю м а р к у бетона исходя |
из |
прочности |
||||||||||||
бетона на |
р а с т я ж е н и е , а |
т а к ж е |
р е ш а т ь |
такой |
в а ж н ы й |
|||||||||
д л я теории |
железобетона |
вопрос, |
к а к |
р а б о т а |
бетона |
|||||||||
м е ж д у трещинами . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Методика исследования н а п р я ж е н н о г о состояния |
||||||||||||||
армированных |
моделей |
с искусственной |
организацией |
трещин в последнее время получила свое развитие в ра
ботах А. П. Айдарова |
[ 1 , |
75] и |
Л . В. Байковой |
[ 7 5 ] . |
||
В л а б о р а т о р и и |
оптических |
исследований |
М И С И |
им. |
||
Куйбышева ими |
решен |
р я д |
з а д а ч |
в области |
теории |
ж е |
лезобетона . |
|
|
|
|
|
|
182
И н ой подход к моделированию железобетона в ста
дии т р е щ и н о о б р а з о в а н и я |
предложен |
в работе |
[122]. Ис |
||||
следования |
проводились |
в Нортхемптонском |
технологи |
||||
ческом к о л л е д ж е (Англия) . В |
качестве |
модели |
бетона |
||||
использован |
материал с таким |
ж е |
соотношением |
проч |
|||
ностных х а р а к т е р и с т и к |
на с ж а т и е |
и р а с т я ж е н и е . Это |
|||||
позволило получить естественные |
трещины |
в процессе |
|||||
н а г р у ж е н и я |
модели. |
|
|
|
|
|
|
Указанный подход к |
решению з а д а ч и |
более |
логичен |
и естествен, однако он требует постановки опытов по под
бору специальных |
составов пластмасс, о б л а д а ю щ и х |
|||
определенным |
комплексом свойств. |
М а т е р и а л |
д о л ж е н |
|
соответствовать |
как |
требованиям |
оптического |
метода |
(упругость, прозрачность, оптическая чувствительность), т а к и условиям подобия бетону (механические характе ристики) .
В результате проведенных в работе [122] исследова ний был получен полимер с приблизительно равным бе
тону соотношением |
прочности |
на с ж а т и е |
и р а с т я ж е н и е |
|||||||
Rcm/Rp~§- |
Состав |
оптически |
чувствительной |
пластмас |
||||||
сы — частично |
о т в е р ж д е н н а я |
в ы с о к о м о л е к у л я р н а я |
эпо |
|||||||
ксидная |
смола |
(отвердитель |
аминного |
т и п а ) . |
М о д е л ь |
|||||
а р м а т у р ы — п р о в о л о к а |
из специальных сплавов |
магния с |
||||||||
пределом |
прочности |
на |
р а с т я ж е н и е /?а = 2970 |
кгс/см2 |
и |
|||||
Еа = 42700 кгс/см2. |
Сочетание |
указанных |
м а т е р и а л о в |
по |
||||||
зволило |
удовлетворять |
условию I — = |
( |
а . |
и полу |
|||||
чить естественное |
раскрытие |
трещин |
в |
нагруженной |
||||||
модели. Б ы л о |
изготовлено несколько моделей |
железобе |
тонных балок, армированных в растянутой зоне одиноч
ными с т е р ж н я м и с отгибами дл я восприятия |
с к а л ы в а ю |
||||||
щих |
н а п р я ж е н и й (рис. 52, в) . О б р а з ц ы |
моделей |
испыта |
||||
ны |
по схеме балки, свободно |
л е ж а щ е й |
на |
двух |
опорах, |
||
загруженной в середине пролета д в у м я |
сосредоточенны |
||||||
ми |
силами . Получена картина |
изохром |
и |
качественно |
|||
оценена последовательность о б р а з о в а н и я |
трещин |
(рис. |
|||||
52, г ) . Р е з у л ь т а т ы опыта с натурой не |
сравнивались . |
||||||
Следует отметить, что принцип моделирования |
бето |
||||||
на, |
изложенный в работе [122], в большей |
степени |
соот |
ветствует требованиям подобия железобетону, чем опы
ты Хильтшера и М ю л л е р а . Тем не менее |
рекомендуемый |
||
а в т о р а м и |
м а т е р и а л |
не м о ж е т считаться |
удовлетвори |
тельным . |
Его высокий |
предел прочности |
на р а с т я ж е н и е |
183
(Rp |
= 90 кгс/см2) |
не позволяет моделировать |
конструк |
||||||
цию |
в |
расчетной |
предельной стадии или близкой |
к ней. |
|||||
В этом |
случае м а с ш т а б |
относительных |
д е ф о р м а ц и й |
дл я |
|||||
модели |
у = 30—50, а относительный прогиб |
модели |
бал |
||||||
ки превосходит аналогичную величину |
натурного |
образ |
|||||||
ца в 30—50 раз . |
Такие |
д е ф о р м а ц и и |
модели |
не могут |
|||||
считаться допустимыми, |
та к как н а р у ш а ю т |
подобие |
гра |
||||||
ничных |
условий. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Перечисленными р а б о т а м и по существу |
ограничива |
||||||||
ются публикации |
в отечественной и з а р у б е ж н о й |
литера |
туре по данной проблеме . Анализ приведенных выше ре зультатов по использованию оптического метода дл я моделирования свойств железобетона свидетельствует о следующем .
Исследование армированных моделей в упругой ста дии до нарушения сплошности м а т е р и а л а м о ж е т найти лишь ограниченное применение (частично предваритель
но н а п р я ж е н н ы й |
железобетон) |
и не р е ш а е т |
принципи |
ально вопроса о |
моделировании |
железобетона |
в х а р а к |
терной дл я него расчетной стадии. Модели с искусствен
но выполненными трещинами могут быть |
эффективно |
|||
использованы дл я |
а н а л и з а |
н а п р я ж е н н о г о |
состояния же |
|
лезобетона только |
в частных |
случаях. Решение задачи |
||
в общем виде в о з м о ж н о л и ш ь |
на основе |
использования |
||
оптически чувствительной |
пластмассы с |
соотношением |
||
прочностных х а р а к т е р и с т и к |
на с ж а т и е и растяжение, ка к |
|||
у бетона. При этом необходимо соблюсти |
условие |
где ЕА — модуль упругости а р м а т у р ы , М а т е р и а л а р м а т у р ы модели д о л ж е н о б л а д а т ь пре
делом прочности на растяжение, соизмеримой с анало
гичной величиной |
дл я стали |
|
|
|
||||
К а ж д ы й |
из |
составляющих |
модель |
м а т е р и а л о в |
дол |
|||
ж е н |
следовать |
закону Гука в |
пределах заданных нагру |
|||||
зок |
(требование |
поляризационно-оптического м е т о д а ) . |
||||||
Оценка |
достоверности |
принятых |
предпосылок |
моде |
||||
л и р о в а н и я |
в о з м о ж н а л и ш ь при экспериментальном со |
|||||||
поставлении |
результатов |
испытания |
армированной мо |
|||||
дели |
и ее |
натуры . |
|
|
|
|
184
2. Условия подобия и материалы
при моделировании железобетона
Очевидно, что механические состояния |
армирован |
|||||||||
ной модели из |
хрупкого |
оптически чувствительного |
по |
|||||||
л и м е р а |
будут |
соответствовать |
натуре |
в процессе ее на- |
||||||
гружения в том случае, если будут выполнены |
условия |
|||||||||
подобия как в отношении модельных |
материалов, |
т а к и. |
||||||||
способа |
передачи внешних усилий. С |
формальной |
точ |
|||||||
ки зрения |
а р м и р о в а н н а я |
конструкция, |
как и |
двухкомпо - |
||||||
нентная структура бетона, может рассматриваться |
к а к |
|||||||||
составное |
тело, элементы |
которого — бетон |
и |
стальная |
||||||
а р м а т у р а — соединены по поверхности |
контакта . |
|
|
|||||||
Д л я |
моделирования бетона |
авторами |
использован |
|||||||
полимер |
того ж е состава, |
что и д л я моделирования |
мат |
|||||||
рицы в |
двухкомпонентной |
структуре |
бетона |
в |
стадии |
|||||
трещинообразования . Характеристики |
этого |
м а т е р и а л а |
свидетельствуют о том, что критерии подобия не могут
быть установлены |
на |
основании теории полного упруго |
||||||
го подобия |
|
и |
а н а л и з а |
размерностей, а именно: при рас |
||||
смотрении |
стадии |
естественного |
о б р а з о в а н и я |
трещин в |
||||
армированной |
модели |
очевидно, |
что |
при |
прочности |
|||
пластмассы, |
близкой |
к соответствующей |
характеристике: |
|||||
д л я бетона, |
и |
модуле |
упругости, |
составляющем прибли |
||||
зительно |
— |
от |
модуля упругости бетона, |
возникает |
необходимость введения множителя подобия у Для отно
сительной |
деформации . М н о ж и т е л ь 'у |
нарушает |
требо |
|||||
вания л - теоремы [85] и |
не |
позволяет |
обеспечить |
|||||
условие |
Е'=$Е |
для случая |
ß ~ |
1, так |
как Я р / Я р |
~ 1 (Rp |
||
и Rp — прочность на растяжение полимера и |
б е т о н а ) . |
|||||||
Таким |
образом, условия |
подобия при моделировании |
||||||
бетона |
хрупким |
оптически чувствительным |
полимером |
|||||
могут быть установлены только на основании |
принципов |
|||||||
расширенного механического |
подобия |
твердых |
д е ф о р |
мируемых тел [64] . Элементы этой теории, рассмотрен
ные ранее, справедливы и |
в данном |
случае. |
|
|||
П о аналогии с бетоном |
предельное состояние |
ж е л е |
||||
зобетона |
м о ж е т быть |
в ы р а ж е н о функциональной |
зави |
|||
симостью |
|
|
|
|
|
|
^ к |
= /(Яб; Я а ; |
Я с ц ; |
Еб; |
£ а ; v; |
L K ; f i a ; ц б ), |
|
где NK — предельное |
состояние |
армированного элемен - |
185
та, |
з а д а н н о е условиями |
з а д а ч и ; Rç, |
Ra — предел |
прочно |
сти |
бетона и а р м а т у р ы ; |
Ren — величина сцепления бето |
||
на |
с арматурой; Ев, £ а |
— модули |
д е ф о р м а ц и и |
бетона и |
а р м а т у р ы ; |
ѵ — коэффициент |
а р м и р о в а н и я ; |
и б , |
ц а — ко |
||||||||||||
эффициенты |
Пуассона бетона |
и а р м а т у р ы ; |
L K — геомет |
|||||||||||||
рическая х а р а к т е р и с т и к а |
армированного |
элемента . |
||||||||||||||
|
В |
соответствии |
с |
(78) |
условия |
|
подобия |
д л я |
материа |
|||||||
л о в |
модели |
запишутся: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
R6 |
|
= ß 2 / ? 6 , R'a |
= |
ß 2 |
£ a , |
Я е д = |
%Rcn, |
|
(79a) |
||||
|
|
|
|
|
Е'б |
= |
Ь^Еб, |
|
|
£ а = = 1 * - £ а ; |
|
|
(796) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
v' |
= |
v; |
|
|
|
|
|
(79B) |
|
|
|
|
|
L K = oc2L, |
ц а |
= |
(xa, |
|
u 6 = |
(x6 , |
|
(79r) |
|||
где |
ß 2 , y 2 , |
a 2 |
— множители подобия |
напряжений, |
деформа |
|||||||||||
ций |
и |
геометрический |
множитель |
подобия |
соответственно. |
|||||||||||
|
Из |
системы |
уравнений |
(79) |
следует: |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Ra |
|
Ra |
. |
Reu |
|
Ren |
|
|
(80a) |
|||
|
|
|
|
Re |
|
R6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
^ |
= |
|
|
; |
v' |
= v. |
(806) |
|
|
|
£ б |
|
|
-^б |
|
Иб |
|
|
Иб |
|
|
|
|
|
|
В основу выбора материала для |
модели |
стальной арма |
|||||||||||||
туры |
было |
положено |
соотношение |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
- 4 ^ - = - ^ |
- = |
|
5 н - 8 . |
|
|
(81) |
||||
|
|
|
|
|
|
Епл |
|
EQ |
|
|
|
|
|
|
||
|
П о м и м о условия |
(81), |
|
а р м а т у р а |
|
модели |
д о л ж н а |
|||||||||
у д о в л е т в о р я т ь |
ряду дополнительных |
требований, дик |
||||||||||||||
туемых как |
условиями |
подобия, |
так |
и |
особенностями |
|||||||||||
технологии изготовления |
армированных |
моделей: |
||||||||||||||
|
1) д и а г р а м м а |
|
н а п р я ж е н и е — д е ф о р м а ц и я |
д о л ж н а |
||||||||||||
быть |
близкой |
к |
прямой; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
2) |
предел |
прочности |
на |
р а с т я ж е н и е |
д о л ж е н |
быть со |
измерим с аналогичной величиной д л я стали в случае,
•если |
механические |
характеристики пластмассы |
близки |
|
к соответствующим |
величинам |
моделируемого |
бетона; |
|
3) |
коэффициент |
линейного |
р а с ш и р е н и я д о л ж е н быть |
приблизительно равным соответствующей величине д л я пластмассы .
186
К а к известно, |
модуль упругости |
большинства |
опти |
|||||||
чески чувствительных |
п л а с т м а с с |
и, в частности, |
реко |
|||||||
мендуемого |
состава |
находится |
в |
пределах 30 000ч - |
||||||
-^50 ООО |
кгс/см2. |
|
Следовательно, |
|
дл я |
сохранения со |
||||
отношения |
(81) |
|
необходимо, |
чтобы |
=200 000-т- |
|||||
-4-400 000 |
|
кгс/см2. |
|
|
|
|
|
|
||
Использование |
в качестве а р м а т у р ы |
модели |
прово |
|||||||
локи из цветных м е т а л л о в и их сплавов |
(табл . 5), к а к |
|||||||||
это |
имело |
место |
в |
некоторых работах, позволяет выпол |
||||||
нить |
равенство |
(81) |
только дл я отдельных случаев со |
четания механических х а р а к т е р и с т и к пластмассы и мо
дели а р м а т у р ы . |
Поэтому предпочтение |
|
было |
отдано |
||||||
стеклопластиковой |
арматуре, а |
именно |
|
комбинирован |
||||||
ному материалу, состоящему из нитей |
стекловолокна и |
|||||||||
натурального шелка, склеенных |
в |
стержни |
з а д а н н о г о |
|||||||
д и а м е т р а при помощи |
эпоксидного |
клея . |
Выбор |
этого- |
||||||
м а т е р и а л а |
обусловлен |
п р е ж д е всего е ю |
высокой |
проч |
||||||
ностью И |
СТабиЛЬНЫМИ |
уПруГИМИ |
|
СВОЙСТВаМИ |
( £ С т е к = |
|||||
= 500 0004-700 000 |
кгс/см2, |
Ешеякл= |
|
100 0 0 0 - М 50 000 кгс/ |
||||||
см2). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В основу технологии |
получения |
а р м а т у р ы |
п о л о ж е н ы |
|||||||
принципы |
изготовления |
|
стеклопластиковой |
арматуры,, |
||||||
р а з р а б о т а н н ы е в Институте строительства |
и |
архитекту |
||||||||
ры Госстроя Б С С Р [49, 100]. А р м а т у р а |
получена |
на ла |
бораторной установке . Исходные составляющие ее: сте
клонить |
промышленного |
производства |
в 16 |
сложений |
|||
(диаметр |
элементарного |
волокна 6—8 мкм), |
|
шелк на- |
|||
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 5- |
||
Сравнительные |
характеристики модельных |
материалов |
|||||
|
|
Прочность |
Модуль |
Коэффициент |
Термо- |
||
Материал |
на растя |
линейного |
|
||||
жение R, |
упругости Е, |
' расширения |
|
стойкость. |
|||
|
|
кгс/мм2 |
кгс/мм1 |
а-10« 1/°С |
|
t. °С |
|
Алюминиевые сплавы |
40—65 |
6800—7500 |
|
20-23 |
|
300 |
|
Сплавы меди |
20—70 |
8000—9400 |
|
19—20 |
|
500 |
|
Магниевые |
сплавы |
20—43 |
4200—4400 |
|
20—28 |
|
300 |
Стеклопластиковая ар |
|
|
|
|
|
|
|
матура |
|
50—120 |
4000—5000 |
|
7—12 |
|
250 |
Дерево, бамбук |
4—19 |
800—2000 |
|
2—5 |
|
— |
|
Пластмасса |
|
2—30 |
100—500 |
|
50—60 |
|
170 |
Шелк натуральный |
45 - 50 |
1000—2000 |
|
— |
|
130 |
|
Лен |
|
50—60 |
3000—4000 |
|
— |
|
120 |
187
т у р а л ь н ы й |
№ 33, |
к л е я щ и й |
компаунд на |
основе эпоксид |
||||||||||
ной |
смолы |
состава |
100 |
вес.ч. Э Д - 5 , |
35 вес.ч. малеиново - |
|||||||||
го |
ангидрида, 10 |
вес.ч. |
д и б у т и л ф т а л а т а . |
|
|
|
|
|||||||
|
Физико-механические |
характеристики |
пластмассы |
|||||||||||
исследовалы при |
испытании |
на |
с ж а т и е |
|
и р а с т я ж е н и е |
|||||||||
о б р а з ц о в |
в виде кубов, призм, восьмерок, |
|
геометрические |
|||||||||||
р а з м е р ы |
которых |
были |
уменьшены |
в соответствии |
с |
ли |
||||||||
нейным |
м а с ш т а б о м |
а= |
— . |
Р а з м е р ы |
образцов |
пласт- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
10 |
мм; |
|
|
|
|
|
мм; |
|
массы: кубики |
10X10X10 |
призмы |
10X10X40 |
|||||||||||
плоские |
о б р а з ц ы с зауженной |
средней |
частью |
200X |
||||||||||
Х 3 0 Х 7 |
мм. Последние |
использовались т а к ж е д л я |
опре |
|||||||||||
деления |
оптических |
характеристик |
м а т е р и а л а . |
|
|
|||||||||
|
Необходимо отметить, |
что линейные |
р а з м е р ы |
образ |
цов следовало бы установить в зависимости от размеров моделируемой конструкции. О д н а к о в пределах возмож ного на практике а из-за высокой относительной одно родности пластмассы влияние масштабного ф а к т о р а ска зывается незначительно и абсолютное значение этой ве личины определялось из условия удобства проведения эксперимента .
Опытные о б р а з ц ы испытывались в специально изго товленных загрузочных устройствах, позволяющих цен
трировать их по |
геометрической оси. Исходные |
данные |
||
д л я построения |
д и а г р а м м н а п р я ж е н и е — д е ф о р м а ц и я по |
|||
л у ч е н ы при помощи |
тензиметрии. Д л я |
измерения |
дефор |
|
маций использован |
электротензометр |
системы |
Аистова |
с |
ценой деления |
1 мкм (табл . |
6) . |
|
|
|
|
||
|
Одновременно с определением прочности пластмассы на |
||||||||
растяжение |
была |
выполнена тарировка |
материала |
с целью |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
с |
Р |
|
замера оптической |
постоянной |
и цены полосы: £> = |
= |
||||||
= |
17 — — — с м ; |
т < 1 , 0 > = |
2оо |
— 8,5 |
кгс/см2, |
где |
Р — на |
||
|
ем2-пор |
|
|
|
|
|
|
||
грузка, кг; |
b — ширина |
образца; |
ô — порядок |
изохромы. |
|||||
|
Ф о р м ы |
д л я отливки |
образцов |
пластмассы |
изготовля |
л и с ь из гетинакса (картон, пропитанный ф е н о л ф о р м а л ь - дегидными смолами, термостоек, имеет гладкую поверх
ность |
и |
легко |
о б р а б а т ы в а е т с я ) . |
|
|
|
|
|
||
Д л я |
устранения |
адгезии |
пластмассы к стенкам |
фор |
||||||
мы последняя |
п о к р ы в а л а с ь |
за 2 |
р а з а |
1%-ным |
раство |
|||||
ром |
кремнийорганического |
каучука |
в |
толуоле. |
К а ж д ы й |
|||||
слой |
просушивался |
при 70—80 °С |
в |
течение 10—15 |
мин. |
188
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 6 |
Результаты испытаний пластмассы на сжатие и растяжение |
|||||||
|
Нагрузка |
Размеры об |
Площадь |
|
|
R |
|
Вид испытания |
Р, |
кгс |
|
|
|||
(при |
раз |
разца, см |
образца, |
кгс/см |
2 |
сж,ср„ |
|
|
рушении) |
|
см2 |
|
кгс/см2 |
||
Сжатие (кубы) |
555 |
1,0X1,0 |
1,0 |
|
|
|
|
|
615 |
0,91x1,02 |
0,93 |
660 |
|
||
|
630 |
0,91 Х0, 9 |
0,82 |
770 |
|
||
|
670 |
1,03X1,10 |
1,13 |
593 |
649. |
||
|
630 |
1,01x1,04 |
1,01 |
600 |
|
||
|
680 |
1,02x1,07 |
1,09 |
623 |
|
||
|
600 |
1,05X1,03 |
1,08 |
|
|
|
|
Сжатие |
536 |
0,95x0,9 |
0,85 |
631 |
|
|
|
(призмы) |
360 |
1,0X1,9 |
1,0 |
360 |
523 |
||
|
450 |
1,08X1,0 |
1,08 |
415 |
|
||
Растяжение |
50 |
1,79x0,68 |
1,22 |
41,0 |
|
||
(плоские |
40 |
1,82x0,59 |
1,07 |
37,0 |
43,5 |
||
ѳЗразцы) |
55 |
1,84x0,68 |
1,25 |
46,0 |
|
|
На рис. 53 показана |
конструкция |
форм |
для |
отливки |
|||||||
о б р а з ц о в |
прямоугольного |
сечения |
(кубы, |
п р и з м ы ) . |
||||||||
|
Перед |
заливкой ж и д к и м компаундом |
форма нагре |
|||||||||
в а л а с ь до |
температуры |
г = 1 3 5 — 1 4 0 °С. В р е м я |
наполне |
|||||||||
ния |
формы |
2—3 |
мин. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Прочностные, |
упругие |
и |
оптические характеристики |
||||||||
пластмассы |
получены |
в |
результате |
кратковременных |
||||||||
испытаний |
(рис. 54). Н а г р у ж е н и е |
образцов |
выполнялось |
|||||||||
ступенями |
|
( — |
от |
р а з р у ш а ю щ е й |
н а г р у з к и ) . |
В ы д е р ж |
||||||
ка |
после |
к а ж д о й |
ступени |
была около |
5 мин, т. е. боль |
|||||||
ше, |
чем это предусмотрено |
нормами |
дл я |
бетона. Это |
диктовалось условиями исследования моделей п о л я р и з а -
ционно-оптическим |
методом, т. е. учитывалось |
время, не |
||||||
обходимое дл я графической фиксации |
картины |
изохром |
||||||
и изоклин в |
процессе загружения . |
|
|
|
|
|||
Методика |
испытания |
а р м а т у р ы |
модели |
предусмат |
||||
р и в а л а получение |
характеристик |
Ra |
и £ а - |
Испытания |
||||
осуществлялись |
в |
загрузочной р а м е |
поляризационной |
|||||
установки И М А Ш - К Б - 2 . |
Д е ф о р м а ц и и |
з а м е р я л и с ь меха |
||||||
ническим тензометром с базой 5—12 см и ценой |
деления |
|||||||
0,01 мм (рис. 54, |
в). |
|
|
|
|
|
||
Испытания а р м а т у р ы (материала, неоднородного п о |
||||||||
своему составу) |
выполнены в з а ж и м а х , р а з р а б о т а н н ы х |
189
В о й сом |
для стеклопластиковой а р м а т у р ы . Особенность |
з а ж и м а |
состоит в том, что усилие, действующее нормаль |
но к продольной оси образца, распределено по треуголь
ной |
эпюре с вершиной |
на участке |
выхода |
а р м а т у р ы |
из |
||
з а ж и м а . Такое распределение |
исключает |
р а з р ы в образ |
|||||
ца |
в з а ж и м а х . |
|
|
|
|
|
|
|
А н а л и з данных, полученных |
в |
результате |
испытания |
|||
о б р а з ц о в пластмассы и |
а р м а т у р ы , |
показывает |
(табл . |
7), |
Рис. 53. Конструкция формы для отливки образцов прямоугольного сечения (а) и образцов с загруженной частью (б): / — термостой кий лак; 2 — резиновая заглушка
190