книги из ГПНТБ / Поляков В.С. Муфты. Конструкции и расчет
.pdfЭти муфты относятся к наиболее совершенным конструкциям упругих муфт с металлическими упругими звеньями. Они надежны в работе при любых скоростях вращения. Благодаря рациональ ному использованию материала упругих звеньев такие муфты, по сравнению с другими типами муфт, имеют меньшие габаритные размеры и массу. Они допускают смещения осей соединяемых валов: осевое 4—20 мм, параллельное от 0,5—3 мм, угловое — до 1° 15'.
Габаритные размеры и параметры муфт, выполненных по рис. 37, даны в табл. 12.
Таблица 12
|
Размеры (в мм) |
и параметры муфт со змеевидными |
|
|||||
|
|
|
пружинами |
(рис. |
37) |
|
|
|
|
N |
в л. с. |
|
п |
|
|
В |
G в кг |
d |
п |
в об/мин |
в |
об/мпп |
D |
L |
||
15—31 |
0,005 |
|
15 000 |
95 |
37 |
62 |
3 |
|
25—63 |
0,03 |
|
10 000 |
127 |
50 |
82 |
7 |
|
50—89 |
0,15 |
|
3 000 |
280 |
76 |
82 |
23 |
|
7 6 - |
114 |
0,6 |
|
1 500 |
342 |
102 |
127 |
68 |
114—152 |
2 |
|
900 |
505 |
139 |
133 |
274 |
|
165—228 |
5 |
|
750 |
775 |
278 |
133 |
615 |
|
229—330 |
15 |
|
600 |
880 |
328 |
228 |
912 |
|
305—456 |
38 |
|
450 |
1370 |
355 |
228 |
1820 |
Муфты этого типа могут быть линейными (постоянной жесткости) и нелинейными (переменной жесткости).
Зубья муфт постоянной жесткости чаще всего имеют прямоли нейное угловое очертание (рис. 38); благодаря чему сохраняется
|
постоянное расстояние |
между |
||||||
|
линиями |
упора |
пружины |
на |
||||
|
зубья, |
независимо |
от величины |
|||||
|
крутящего |
момента. Вследствие |
||||||
|
этого во время работы сохра |
|||||||
|
няется |
линейная |
зависимость |
|||||
|
угла |
закручивания |
муфты |
от |
||||
|
крутящего |
момента. |
Муфты по |
|||||
|
стоянной |
жесткости |
проще |
в |
||||
|
изготовлении, |
чем муфты |
пере |
|||||
Рис. 38. Зубья муфты постоянной |
менной жесткости. Однако при |
|||||||
жесткости |
менение |
их |
ограничивается |
|||||
|
установками, |
где |
передаваемый |
крутящий момент отличается сравнительным постоянством (паровые турбины в стационарных установках, мотор-генераторные установки и т. п.).
Зубья муфт переменной жесткости, применяемых в машинах с широким диапазоном регулирования скоростей и нагрузок, имеют
криволинейное очертание боковой (рабочей) поверхности зубьев (рис. 39). Радиус этой поверхности выбирается таким, чтобы при увеличении крутящего момента происходило смещение места кон такта зуба с пружиной к плоскости разъема муфты. Это обуслов-
Рис. 39. Характерные стадии деформации пружины муфты переменной жесткости в процессе работы:
а — без нагрузки; |
б — нормальная нагрузка; в — максимальная наг |
|
|
рузка; г — перегрузка |
(удары) |
ливает нелинейную |
характеристику |
муфты — жесткость муфты |
увеличивается вместе с ростом крутящего момента.
Нелинейность характеристики муфты позволяет при небольших габаритах передавать значительные по величине крутящие моменты.
Наряду с отмеченными положительными свойствами муфта, показанная на рис. 37, имеет и существенный недостаток, заключаю щийся в том, что установка змеевидной пружины в пазы полумуфт возможна только через расширяющиеся к пери ферии зубья (в направлении, отмечен ном стрелкой на рис. 40), а это вынуж дает деформировать пружину в момент сборки. Возникающие при этом напря жения в упругом элементе достигают значительной величины. В некоторых
случаях при сборке наблюдается даже |
|
|
||||
разрушение пружины. |
Рис. 40. Установка змеевид |
|||||
|
Для облегчения |
установки змеевид |
||||
|
ной пружины в пазы полу |
|||||
ной пружины ее приходится выполнять |
|
муфт |
||||
из |
отдельных |
секций |
по окружности |
|
|
|
и |
многорядной |
по высоте. Исключение |
составляют |
муфты малых |
||
размеров, в которых |
упругий элемент |
состоит из |
одной незамк |
|||
нутой пружины. |
|
|
|
|
||
|
Попытки создания муфт данного типа, собираемых без дефор |
|||||
мации змеевидной |
пружины, привели к |
появлению |
конструкций, |
у которых для облегчения сборки зубья срезаны через один (рис. 41). Кафедрой «Детали машин» ЛПИ им. М. И. Калинина совместно с Невским машиностроительным заводом им. В. И, Ленина разра
ботана новая конструкция муфты со змеевидными пружинами [351. В этой муфте в отличие от рассмотренных выше конструкций змеевид ная пружина расположена в плоскости, перпендикулярной оси полумуфт.
На рис. 42 изображен один из вариантов конструктивного испол нения муфты с таким расположением змеевидной пружины. Муфта состоит из двух полумуфт 6 и 8 с запрессованными в них паль цами 7 и 4, змеевидной пружины 5, дистанционных колец 2, ко жуха 1 и проволочного кольца 3. Кожух /, являясь резервуаром для смазки, вместе с тем удерживает пружины от смещений под действием сил инерции. Он центрируется полумуфтой 8 и крепится к ней проволочным кольцом 3. Пальцы 4 и 7 могут быть заменены зубьями, расположенными на торцах полумуфт 6 и 8.
Такая муфта может иметь как линейную, так и нелинейную характеристику. В последнем случае зубья (пальцы), расположен ные на полумуфте 6, имеют криволинейное очертание боковой поверхности. При этом радиус кривизны этой поверхности выби рается так, чтобы увеличение крутящего момента вызывало умень шение расстояния между точками контакта пальцев 4 и 7 со змее видной пружиной.
Возможны и другие конструктивные варианты выполнения этих муфт, отличающиеся в основном количеством и расположе нием пальцев при неизменном числе витков пружины. Среди них наи больший интерес представляют варианты, приведенные на рис. 43.
Расположение змеевидной пружины в плоскости, перпендику лярной оси полумуфт, позволяет:
1)осуществлять сборку муфты без деформации упругого эле
мента;
2)применять сплошные пружины без уменьшения числа зубьев на полумуфтах;
3)изменять свойства муфты при одних и тех же полумуфтах за счет применения пружин с различным числом рядов;
4) применять одну и ту же оснастку для изготовления пружин с различным числом рядов, так как размеры всех витков пружины одинаковы;
5) изготовлять многорядную пружину из одного куска прово локи, что способствует равномерному распределению нагрузки по виткам пружины.
Расчет линейных муфт. Рациональная расчетная схема для муфт со змеевидными пружинами (см. рис. 37) была предложена А. С. Зильберманом [191. Дальнейшее развитие и уточнение расчета этих муфт дано инж. А. Г. Сулькиным [52; 531. Наши расчеты осно вываются на этих работах.
Чтобы упростить задачу, примем следующие допущения:
1)будем считать, что пружина представляет замкнутый контур *;
\
* Расчет муфты с пружиной, состоящей из отдельных секций, выполнен в работе [65].
Рис. 43. Варианты муфт со змеевидными пружинами
2) |
учитывая, что высота пружины и ее шаг малы по сравнению |
|||||
со средним радиусом муфты, будем пренебрегать тем, что пружина |
||||||
навита |
на цилиндрическую поверхность |
и |
будем рассматривать |
|||
|
ее как лежащую в одной плос |
|||||
|
кости . |
|
|
АСЕ |
|
а) |
|
В точках |
(рис. 44, |
||||
|
выпуклость кривой |
переходит |
в |
|||
|
вогнутость; в этих точках радиус |
|||||
|
кривизны |
р = оо и, следова |
||||
|
тельно, Л4„ = |
0. |
|
|
||
|
Сделаем разрез пружин плос |
|||||
|
костью, |
перпендикулярной осп |
||||
|
вала, проходящей |
через линию |
Рис. 44. Расчетные схемы пружины линейной муфты
О — О. В этих сечениях пружины существуют только перерезы вающие и сжимающие (растягивающие) силы.
Таким образом, отдельный полувиток будем рассматривать как арку, шарнирно укрепленную у основания и нагруженную давле нием от опорных граней зуба (рис. 44, б).
На рис. 44, в изображены силы, действующие на виток. Нормальные силы Q найдем из условия равновесия сил относи
тельно точки А |
2Ра |
|
|
|
|
Q = ~ Г ’ |
|
|
|
где Р = |
г — число зубьев; D cp — диаметр муфты по средней |
|||
высоте |
пружины. |
|
|
|
На втором участке изгибающий момент постоянен и имеет |
||||
максимальную величину М„ = |
Ра. |
|
|
|
А'іаксимальные напряжения |
имеют место в точке б п опреде |
|||
ляются |
по известному соотношению для |
кривых брусьев |
|
|
|
о = |
4Pah |
2/i•' |
(42) |
|
t + h |
|||
|
|
|
||
|
ЬР [I — Іі) (I T-ii ' |
t ) |
|
где b u h |
— соответственно ширина н высота (толщина) поперечного |
|
сечения |
пружины. |
|
Применяя обычные приемы (например, теорему Кастпльяно), |
||
найдем прогиб пружины в точке а: |
||
|
|
Ра2 (24/— 16а + Зло |
|
Уа ~ |
24EJ |
Прогиб уа связан с углом закручивания муфты ср соотношением
|
ср: |
4Уд |
|
|
|
Dс р |
|
И Л И |
|
|
|
а- (24/— 16а+ 3я/) ^ |
(43) |
||
Ф: |
3EJzD*p |
||
Отсюда определится жесткость муфты |
|
||
Р _М . |
|
3 E J z D ^ p |
(44) |
|
|
|
~ф ' а2 (24/— 16а -|-3я/) '
По мере увеличения нагрузки прогиб пружины растет и при некотором значении Р пружина коснется внутренней грани зуба в точке b (рис. 44, б). С этого момента муфта практически становится
жесткой. |
нагрузки |
|
|
у. |
||
Величина |
для этого слу- * |
|||||
чая определится |
по формуле |
|
|
|||
PuРед |
|
|
24£Vtg а |
|
|
|
(24/— 12я + |
3я/) а — 4 (а2 |
ab + |
ft2) |
|||
или |
|
|
|
|
|
(45) |
|
|
|
|
|
|
|
Л4пред ■ |
|
\2EJzDcp tg а |
|
|
||
(24/— 12а + 3л/)а — 4 (a2 + aù + |
/>2) 1 |
|||||
|
|
|
|
|
(46) |
|
Расчет муфты можно вести сле |
||||||
дующим |
способом. Задаемся |
средним |
||||
диаметром и числом зубьев и |
опреде |
|||||
ляем Рпрсд. Подбираем такую пру |
||||||
жину, чтобы |
напряжения, вычислен |
|||||
ные по формуле (42), не превосходили |
||||||
допускаемых, |
а |
затем |
по |
формуле |
||
(45) или |
(46) |
получаем |
необходимый |
угол |
скоса. Жесткость муфты нахо |
Рис. 45. Схема работы пружины |
|
нелинейной муфты |
|||
дим |
по формуле (44). |
||
|
Расчет линейных муфт по рис. 37 с уменьшенным числом зубьев (см. рис. 41. а, б), а также муфт по рис. 42 выполнен в работе [65].
Расчет нелинейных муфт. В этих муфтах расстояние а от пло скости разъема муфты до линии контакта пружины и зуба умень шается по мере роста Р.
3 П о л я к о в в. с. |
65 |
Зависимость между Р и а находится из того условия, что в месте контакта изогнутая ось пружины и опорная дорожка зуба имеют общую касательную (рис. 45).
Тангенс |
угла наклона касательной к упругой оси пружины |
в точке X = |
а определяется как |
Наклон касательной к кривой профиля зуба в точке контакта определяется условием
tg Ф =
|
|
|
р і ] Л |
Pi |
|
|
|
Здесь pi = |
р -(- 0,5 h, |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|||
где |
p — радиус кривизны опорной дорожки. |
|
|||||
|
Вследствие малости величины \^п- - --'j |
по сравнению с единицей |
|||||
можно принять |
|
т —а |
|
|
|||
|
|
. |
. |
|
|
||
|
|
tg зф ; |
Рі |
|
|
||
|
Следовательно, |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Ра I , |
, |
n l \ |
т — а |
(47) |
|
|
|
|
+ |
|
5Г - |
||
|
Заметим, |
что |
|
|
|||
|
Ра _ 1 _ |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Е ] ~ р п' |
|
|
||
где |
р„ — радиус кривизны изогнутой оси пружины в точке х — а, |
||||||
а следовательно, и на всем втором участке. |
|
||||||
|
Обозначим |
, nt |
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
1 ~ \ " g " — т п р . |
|
|
|||
|
Тогда уравнение (47) примет вид |
|
|
|
|||
|
|
р„ = Рі—3й— |
|
(48) |
|||
|
|
ГІ |
^1 т — |
а |
|
|
|
|
Рассмотрим это уравнение для трех случаев: |
|
|||||
|
|
1) m < m np = / + y . |
|
||||
|
Из уравнения (48) видим, что в этом случае при любом а (т. е. |
||||||
при любой |
нагрузке Р) всегда |
р„ > |
рь |
так как |
|
||
|
|
И *п р |
а |
j |
|
|
т — а ^
При увеличении нагрузки кривизна пружины все время увели чивается, оставаясь, однако, всегда меньше кривизны зуба (всегда
2)m = mnp = l + j .
Вэтом случае при любом а
Рп — Р]>
т. е. при увеличении нагрузки и, следовательно, уменьшении а, в месте контакта зуба с пружиной (а значит, и на всем втором участ ке) радиус кривизны изогнутой оси пружины равен радиусу pt. Контакт зуба с пружиной происходит в одном месте при х = а (а не на всем участке облегания зуба, так как только при этом усло вии кривизна оси пружины на всем втором участке остается постоян ной);
3) / и > т пр = / + у .
В этом случае всегда рп < рг и, значит, касание пружины с поверхностью зуба должно будет происходить в двух местах, что физически не осуществимо.
Решая уравнение (47) относительно а, получим
+ |
EJ_ |
ПІ EJ \2 |
mEJ |
Ррі |
8 + PpJ |
Ж ш |
Зная а, можно найти напряжения по формуле (42). Угол закручивания муфты определится по формуле
_ |
п ( т — а)2 — (/».— s)2 |
а2 (247— 16д+ 3л/) м |
Ф |
PiOcp |
ZEJzDlp |
Обычно при проектировании принимают т = s. В этом случае
_ _ |
9 ( т — а ) - |
а 2 (247— 16д + 3л7) „ |
Ф |
РіОср + |
3EJzDlp |
(49)
(50)
(500
Если т > s, то перекатывание пружины по зубу начнется только при достижении нагрузкой некоторой величины Рл.
Величина Рл найдется из условия равенства угла наклона каса тельной к упругой оси пружины углу наклона касательной к поверх ности зуба при т = s.
Заменяя в формуле (47) а = s, получим
р8EJ (m—s)
лpts (87— 8s+ я7)
или
rui _ 4£У (ni s) zDCl
л ~~ P]S (8/ —8s + n7)
Соответствующий угол поворота определится по формуле (50') заменой а = s и М — М л.
4s (ni — s) (24/— Шб+ Зл /) |
(51) |
||
3pt (8/ — 8s + я/) £>Cp |
|||
|
|||
Для т = s |
|
|
|
Мл = 0; |
фл = 0. |
|
Для получения зависимости ср от М на криволинейном участке задаемся М, по /И находим Р, затем по формуле (49) определяем а и по формуле (50) или (50') определяем ф. Выкладки получаются проще, если сначала задаваться а и по формуле (47) определять Р.
Жесткость муфты на линейном участке определяется из соотно
шения С = — или по формуле (44) при а= s.
Фл
Жесткость на криволинейном участке определяется как тангенс угла наклона касательной к кривой М = М (ф):
|
С = |
dM |
' |
|
nt |
dtp |
|||
расчетные |
формулы, значительно упро- |
|||
При т — т„р = I -f g- |
||||
щаются. В этом случае |
рп = р! |
EJ |
|
|
|
а = |
(52) |
||
|
|
рРі |
|
Нагрузка, при которой нарушается линейность муфты
Е£
РSPl'
Соответствующий этой нагрузке крутящий момент найдем по формуле (36).
Соответствующий угол поворота найдем подстановкой в формулу (51):
т — 1-\~-g,
s (24/— 16s-f-3ft/) Фл - 6PlDcp
Подставив в формулу (50) tri = l H— g и a по формуле (52),
получим формулу для угла закручивания муфты на криволинейном участке
|
s(8/—4s-j-я/) E2J2z2Dcp. |
ф ~ |
2 ^ ; |
Жесткость муфты на криволинейном участке определится по формуле (39).
Напряжения для этого случая также определяются по формуле (35), причем на всем участке максимальный изгибающий момент
остается постоянным и равным
п EJ Ра = — .
Рі
В наших рассуждениях мы считали, что пружина при изгибе не защемляется между двумя соседними зубьями. При т = тпр это положение всегда верно, а при т < шпр для предотвращения защем ления необходимо обеспечить достаточный зазор ё между зубьями муфты и пружиной. Этот зазор ё (рис. 45) определяется по формуле
ё > е = ]/рп — [(рп — pi) sin ф + т —s)2 —
— V PÎ — (т - s)2 — (Рп — Pi) COS ф,
где ф = arcsin------. |
|
||
г |
Рі |
|
|
Учитывая |
формулу (47), получим |
||
|
|
р! (81 — 8а + n t) |
|
|
Р п — |
8 (т —а) |
|
При т = s |
|||
|
|||
ё > |
е = У Рп — (рп — pi)2 sin3ф — рі — (рп — рі) соэф |
||
или приближенно |
|
||
|
е '> е = ( р п- р 1) (1 — cosф). |
Чтобы дать возможность пружине свободно деформироваться без
защемления и для облегчения условий сборки, ширина |
паза (при |
|
т = |
s) обычно делается на 0,7—1,5 мм больше толщины пружины. |
|
Этот |
зазор также обеспечивает большую подвижность |
н лучшую |
работу муфты при наличии смещений осей соединяемых валов.
Следует, |
однако, |
указать, что в момент пуска или реверса, |
|
а также |
при |
резких |
колебаниях нагрузки большие зазоры между |
зубьями |
и пружиной приводят к нежелательным толчкам и ударам. |
Втаких случаях приходится зазоры делать минимальными, но при этом головные части полувитка пружины в момент защемления не участвуют в работе.
Втабл. 13 приводятся данные ЭНИМС [67] для нелинейных муфт
со змеевидными пружинами; размеры даны по рис. 46.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 13 |
||
|
Размеры (в см) и параметры упругих муфт со змеевидными |
|
|||||||||
пружинами, работающих с облеганием зуба пружиной (рис. |
46) |
|
|||||||||
|
|
Ч и с л о |
Ч іісл о |
Dcp |
t |
|
|
|
/ |
h |
b |
Л ,кр |
^ п р с л |
слоев |
зу б ь е в |
" ' п р |
P |
S |
|||||
В К ГС *М |
в р а д . |
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
512 |
116- Ю-4 |
1 |
64 |
24,4 |
1,2 |
3,47 |
57,7 |
15 |
3 |
0,3 |
1,2 |
1210 |
116- 10-4 |
1 |
64 |
32,6 |
1,6 |
4,63 |
77,0 |
2,0 |
4 |
0,4 |
1,6 |
2370 |
116- ІО-4 |
1 |
64 |
40,8 |
2,0 |
5,79 |
96,2 |
2,5 |
5 |
0,5 |
2,0 |
8540 |
926- ІО-6 |
2 |
80 |
61,2 |
2,4 |
6,94 |
115 |
3,0 |
6 |
0,6 |
1,6 |