книги из ГПНТБ / Поляков В.С. Муфты. Конструкции и расчет
.pdf■ В новой конструкции оболочки слои корда перенесены с внут ренней поверхности на наружную, что качественно меняет силовое взаимодействие кордного каркаса с резиновым массивом оболочки при нагружении муфты (рис. 92, б): вместо напряжений растяже ния будет иметь место напряжения сжатия и устраняется один из самых распространенных видов разрушения оболочек — расслаи вание корда и резины.
Для предотвращения развития трещим на внутренней поверх ности оболочек один или два слоя корда располагаются в нижней части сечения оболочки. Чтобы уменьшить долю крутящего момента,
|
воспринимаемого |
этими |
|
слоями |
|||||||
|
корда, угол закроя их принят |
||||||||||
|
равным 90°. |
Общее |
количество |
||||||||
|
слоев корда в оболочке опреде |
||||||||||
|
ляется по соотношению |
|
|
|
|||||||
|
|
г = |
(0,2 -г- 0,5) |
|
|
|
|||||
|
где |
dn — диаметр |
нити |
|
корда; |
||||||
|
ô — толщина |
оболочки. |
|
корда |
|||||||
|
Угол |
наклона |
нитей |
||||||||
|
к экватору |
оболочки |
в |
верхних |
|||||||
|
слоях — ß = |
42°. Для |
облегче |
||||||||
|
ния |
сборки |
и |
разборки |
муфт |
||||||
|
без |
осевого |
перемещения |
валов |
|||||||
|
оболочка |
имеет один поперечный |
|||||||||
|
разрез, |
причем |
во |
избежание |
|||||||
|
впитывания |
|
влаги |
|
тканью |
по |
|||||
|
верхности |
разреза |
|
вулканизи |
|||||||
Нис. 93. Конструктивное |
исполнение руются. |
|
|
шины могут |
при |
||||||
муфты при использовании |
неразрез |
Разрезные |
|||||||||
ной оболочки |
меняться |
при |
окружной |
ско |
|||||||
|
рости не |
свыше |
30 |
м/с. |
|
|
|
Усилие затяжки болтов, крепящих оболочку, должно быть таким, чтобы сила трения между ней и металлическими деталями была больше, чем максимальная передаваемая окружная сила. Исследо ваниями [80] найдено, что требуемая сила достигается при сжатии реборды оболочки приблизительно на 2/3 ее первоначальной толщины.
При использовании неразрезной оболочки (жесткие требования по балансировке элементов привода, высокие окружные скорости и т. п.) можно рекомендовать конструктивное исполнение муфты, представленное на рис. 93.
Муфта включает две одинаковые полумуфты /, выполненные заодно с фланцами, два внутренних разрезных фланца 2, крепеж ные винты 3 и торообразную оболочку 4.
В данной конструкции центрирование внутренних разрезных фланцев осуществляется по цилиндрической проточке диаметра £>„.
Удобство сборки и разборки муфты (без сдвига соединяемых муфтой агрегатов) проверено в условиях, когда посадка сопрягае
мых деталей осуществлялась по ^ . Увеличение зазора в месте сопря
жения фланцев муфты с внутренними полуфланцами может небла гоприятно сказаться на работе болтов муфты.
Внутренние разрезные фланцы в месте стыка каждой пары полуфланцев имеют опорные площадки шириной Ь, обеспечивающие при монтаже достаточно надежное их крепление в оболочке. Ско шенные грани b в местах стыка облегчают сборку этих деталей внут ри неразрезной оболочки.
На основании проведенных экспериментальных и теоретических исследований разработан проект ряда муфт с разрезными оболоч ками (табл. 31; рис. 94). Рекомендуемые в таблице параметры явля ются ориентировочными.
Полагая, что материал оболочки следует закону Гука и что дефор мированная оболочка сохраняет свою геометрическую форму, можно представить зависимость угла закручивания муфты с торообразной резиновой оболочкой (рис. 95) от величины передаваемого крутя
щего |
момента; |
|
4Mкр |
|
|
|
|
||
|
|
|
ср = |
|
|
|
|
(71) |
|
|
|
|
|
|
Ь2 |
|
|
||
|
|
|
М |
' |
- \ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где б — толщина оболочки (см. рис. 91); |
b — ширина |
оболочки; |
|||||||
G — модуль |
сдвига резины. |
коэффициент |
Аа определяется |
как |
|||||
Входящий |
в формулу (71) |
||||||||
|
|
|
„ “о |
da |
|
|
|
||
|
|
|
b — àÇ |
Th |
|
|
|
||
|
|
|
r - ~ 2 - |
\ |
\ з |
|
|
|
|
|
|
b—ô |
|
° \ Т + |
cos а |
|
|
|
|
где г |
= |
|
|
срединной |
поверхности |
попереч |
|||
------ радиус кривизны |
|||||||||
ного |
сечения |
оболочки муфты; |
h = |
~ -- |
— расстояние |
от |
оси |
вращения муфты до центра кривизны поперечного сечения оболочки; а0 — центральный угол в поперечном сечении оболочки, соответ ствующий дуге радиуса г и измеряемый от экватора оболочки до сечения, неподвижно защемляемого во фланцах.
Строго говоря, величина этого угла зависит от степени затяжки оболочки во фланцах и от величины передаваемого муфтой момента. Однако с достаточной для практики степень точности угла а0 можно принимать для нормализованной оболочки равным 80°, а для обо лочки (см. рис. 90, а) — 90°.
На рис. 96 приведены кривые, характеризующие численные значения коэффициента Ла, в зависимости от угла аи и параметра
h
а = Т ’
параметры муфт е разрезными оболочками |
(рис. 94) |
(в мм) и |
|
Размеры |
|
X |
о |
о |
O |
O |
O |
O |
O |
O |
к 5 |
||||||||
га-5 |
о |
о |
O |
O |
O |
O |
O |
LO |
Ео |
о |
о |
LO |
O |
O |
CO |
CO |
CM |
с о |
07 |
со |
CM |
o-l |
CM |
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
? |
ю |
оо |
LO |
O |
|
|
|
|
|
г‘( |
т—. |
O |
O |
O |
O |
||||
•< |
со |
со' |
C M ' |
in |
|||||
|
|
|
CM |
Ю |
O |
O |
O |
||
ю |
|
|
|
|
|
|
CM |
|
|
н |
со |
СО |
00 |
CO |
CO |
OO |
O |
O |
|
3 |
|||||||||
ш |
|
|
|
|
|
|
|
’— |
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
СО |
со |
CO |
CM |
CM |
CO |
CO |
O |
|
<=; |
£ |
£ |
£ |
£ |
CM |
||||
ѵо |
£ |
£ |
£ |
£ |
|||||
* |
о |
|
iO |
O |
O |
LO |
Ю |
Ю |
|
CD |
|
oo |
со |
Ю |
Ю |
07 |
со |
||
|
|
|
|
|
CM |
CM |
07 |
||
* |
ю |
о |
■^r |
O |
O |
oo |
O |
Ю |
|
О |
|
СМ |
CM |
07 |
|
МГ |
CO |
CO |
|
|
07 |
ю |
Ю |
iO |
O |
O |
O |
O |
|
|
Т |
Ю |
r- |
05 |
•—' |
-'r |
r- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
~ |
|
— |
(М |
СМ |
oo |
Ю |
Ю |
Ю |
Ю |
O |
|
00 |
— |
|
|||||||
|
ю |
CO |
— |
|
|
t— |
|||
|
о |
о |
O |
O |
O |
CM |
O |
O |
|
|
ю |
со |
00 |
O |
07 |
CO |
CM |
07 |
|
|
|
|
|
|
|
|
CM |
||
Q |
о |
ю |
O |
O |
O |
O |
O |
O |
|
о |
Ol |
CO |
O |
Ю |
CM |
O |
Ю |
||
|
|
|
|
CM |
CM |
07 |
ТГ |
|
|
|
см |
см |
Ю |
O |
LO |
Ю |
Ю |
LO |
|
|
оо |
Tt |
Ю |
r- |
CO |
O |
07 |
CO |
|
к |
см |
00 |
Ю |
Ю |
Ю |
O |
O |
O |
|
п |
|||||||||
в |
см |
см |
oo |
|
LQ |
r- |
C5 |
|
|
тз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
со |
CM |
CO |
Ю |
ІО |
Ю |
O |
O |
|
Е |
|||||||||
|
CM |
CM |
07 |
|
LO |
f- |
CD |
||
•*3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
о |
Ю |
O |
O |
|
O |
O |
s |
|
і |
s |
||||||||
г н |
о |
CM |
со |
O |
CM |
O |
|||
|
|
|
CM |
CM |
CO |
|
|
||
СО"р1 |
|
|
|
S£ |
SX |
SX |
sx |
|
|
X Х> |
сх |
к |
£ |
к |
|||||
О «а |
а |
ex |
а |
а |
ex |
ex |
ex |
||
О |
н |
H |
H |
b |
b |
H |
H |
H |
|
< |
kz. |
s |
£ |
£ |
£ |
£ |
3; |
А-А |
А |
■Б-Б |
|
^ 1 |
----- |
||
|
Рис. 94. Конструкция муфты с разрезной оболочкой
Рис. 95. Определение |
угла закручивания муфты с торообраЗ' |
ной |
резиновой оболочкой |
Крутильная жесткость муфты может быть определена по формуле
Сн |
nSG {. <5 \ 2 |
Ь\ |
4/1а I 1~ Т ) |
Крутильная жесткость муфты с резинокордной торообразной оболочкой существенным образом зависит от физико-механических свойств материала кордной ткани и от геометрических ее характе ристик (диаметр нитей, слойность, угол закроя, шаг нитей в ткани
Рис. 96. Занисимости коэс]х))ицпепта Аа от параметра а = —при различных зна чениях угла а
и т. п.). Для оценки крутильной жесткости муфт с такими оболоч ками можно воспользоваться зависимостью, приведенной в работе [46].
Упругие шариковые муфты. Среди упругих муфт с неметалличе скими упругими звеньями некоторое распространение получили муфты с резиновыми шариками.
Степень использования упругих свойств резины зависит как от геометрической формы детали, так и от однородности напряжений
Рис. 97. Диаграмма нагружения резинового шара
Рис. 98. Шариковая муфта
Рис. 100. Обгонная шариковая муфга
А -А
Вариант с бочкообразной Вариант цппотнения шпонкой
Рис. 101, Компенсационно-упругая муфта БНГ
при нагружении. Наиболее выгодные формы упругих элементов — это тела вращения: шар, эллипсоид и др.
Посредством резиновых шаров, как показывают опыты [821, можно, не опасаясь их разрушения, передавать значительные нагрузки.
На рис. 97 показана кривая нагрузка — деформация (сжатие) резинового шара диаметром 40 мм, помещенного в эллипсоидное гнездо. При нагрузке примерно в 250 кгс и выше наступает резкое снижение приращения деформаций. Заметим, что способность шаро образного резинового элемента выдерживать значительные нагрузки будет тем выше, чем ближе форма гнезда приближается к форме деформированного в нем шара.
Рис. 102. Схема перекоса валов в муфте БНГ
На рис. 98 показана муфта, состоящая из двух полумуфт и серии шаров, заложенных между ними. Шары помещаются в специальные углубления, имеющиеся в обеих полумуфтах. Число шаров 12—18, диаметр их до 90 мм.
Муфта допускает осевое, угловое и радиальное смещения валов. С увеличением зазора с уменьшается нагрузочная способность шаров, но увеличивается способность муфты компенсировать осевые
смещения валов.
На рис. 99 изображена другая конструкция упругой шариковой муфты, устройство которой ясно из приведенного чертежа.
Муфта реверсивная, поэтому в работе участвует одновременно лишь половина общего количества шаров.
На рис. 100 показана своеобразная конструкция упругой обгон ной муфты. При вращении полумуфты 2 по часовой стрелке резино вые шары заклиниваются между обоймой 1 и полумуфтой 2, тем самым включая муфту. Обе полумуфты снабжены желобами; причем желоб на полумуфте 1 — один и имеет кольцевую форму, в полумуфте 2 число желобов соответствует числу шаров 3.
Компенсационно-упругая муфта БНГ [21]. На рис. 101 пред ставлена конструкция этой муфты, предложенная пнж. Б. Н. Габ ричевским (ЦНИИТмаш). Муфта состоит из втулок 1 и 5, корпуса 2, состоящего из двух частей, соединенных болтами 3, шпонок 4,
|
имеющих |
|
цилиндрическую |
||||||
|
или |
бочкообразную форму и |
|||||||
|
помещенных в |
гнезда |
втулок |
||||||
|
и корпуса. |
представляют со |
|||||||
|
Гнезда |
||||||||
|
бой |
отверстия |
цилиндричес |
||||||
|
кой |
формы, |
одна |
половина |
|||||
|
которых выполнена в корпусе, |
||||||||
|
а вторая — во втулках. Гнезда |
||||||||
|
под |
шпонки |
обрабатываются |
||||||
|
по |
2-му |
классу |
точности |
|||||
|
с допуском по системе |
отвер |
|||||||
|
стия. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Упругость |
муфты зависит |
|||||||
|
от материала, |
из |
которого |
||||||
|
изготовлены |
шпонки. |
Мате |
||||||
|
риалами |
для |
|
шпонок |
могут |
||||
|
быть: сталь, |
резина, |
пласт |
||||||
|
масса, |
твердые |
породы де |
||||||
|
рева, пружины в виде разре |
||||||||
7 /7 7 7 7 7 7 7 7 , |
занных трубок — пустотелых |
||||||||
|
или заполненных пластичным |
||||||||
|
материалом— и др. Шпонки |
||||||||
|
из твердых |
материалов' тре |
|||||||
|
буют смазки. |
|
|
|
|
|
|||
|
Другим |
|
конструктивным |
||||||
|
вариантом муфты БНГ явля |
||||||||
|
ется |
муфта, |
корпус |
которой |
|||||
|
выполняется |
без |
разъема и |
||||||
|
представляет |
|
собой |
полый |
|||||
|
цилиндр. |
|
|
|
|
|
|
||
Г1 |
Муфта БНГ обладает высо |
||||||||
Рис. 103. Муфта с резиновыми шпонками, |
кой |
нагрузочной |
|
способ |
|||||
ностью, |
и по |
|
мнению автора |
||||||
работающими на сжатие |
этих |
муфт, |
|
может |
заменить |
||||
|
зубчатые муфты. |
|
|
|
|||||
По данным Б. Н. Габричевского, компенсационные способности |
|||||||||
муфт для диаметров валов d = 40 |
340 мм: радиальное смещение |
||||||||
от 1 до 6 мм; угловое смещение до 1°. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если известен угол перекоса а |
(рис. 102), то возможное парал |
||||||||
лельное смещение валов а будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a = L tga,
где
Е = Д + 6,
следовательно, смещение валов зависит от расстояния L и от зазора между гнездами и шпонками. Простота изготовления, монтажа и демонтажа, сравнительно малые габариты, малая масса и стоимость являются положительными качествами этих муфт.
Обычно окружной шаг принимают равным t = l,5dIU; если же шпонки изготовлены из слоистых материалов, имеющих небольшое
сопротивление |
скалыванию, |
то окружной |
шаг следует увеличить |
||||||||||
до t = |
2,МШ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетные формулы для муфты БНГ приведены в табл. 32. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 32 |
||
|
|
Расчетные формулы для муфты БНГ (см. рис. |
101) |
|
|||||||||
|
|
Параметры |
|
|
При і=1.5</ш |
|
|
При |
/ = |
2,3<Гш |
|||
Число зубьев |
(шпонок) |
|
|
~Г |
|
|
г =1,365 У - |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 = 2 ,1 Яш |
|
|
|
|
|
|
Диаметр шпонки |
|
|
|
dlu= 0,0750 -f- 0,0870 |
|
||||||||
Длина шпонки |
|
|
|
|
7 = 0,785rfm + 6 |
|
|
||||||
Ширина диска |
|
|
|
|
|
&= |
0,20 |
|
|
|
|||
Наружный |
диаметр |
диска |
|
|
|
|
А |
/ |
ш кр |
||||
втулки |
(расчет |
по напряжению |
о і / |
Ш ,!р |
|
|
|||||||
смятия |
поверхностей |
шпонок) |
г |
0.105Дс, |
|
У |
0,0682/?см |
||||||
То же |
(расчет |
по |
напряже |
-.У |
Шк? |
|
7 |
0,1777?ср |
|||||
нию среза шпонок) |
|
|
У |
0,2737?ср |
и~Ѵ |
||||||||
Напряжение кручения в теле |
|
' |
|
|
|
|
|
||||||
кожуха |
|
(для |
|
проверочного |
|
3,14(£>{ — D i) |
|
|
|||||
расчета) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
П р п м е ч а |
H и е. |
Выбранные |
размеры d |
и 1подлежат |
проверке |
на срез, |
|||||||
а размер |
b— на |
изгиб зуба |
втулки. |
|
|
|
|
|
|
|
Проведенные нами исследования ряда конструкций упругих муфт показали, что по упругим свойствам муфта БНГ является одной из лучших. Нами была также испытана муфта типа БНГ с резиновыми шпонками, работающими не на сдвиг, а на сжатие (рис. 103).
Для определения влияния размеров шпонок были изготовлены четыре варианта муфт с диаметрами шпонок 12, 15, 20 и 25 мм. Во всех вариантах сохранились габариты муфты, а также размеры поверхностей смятия и среза шпонок (zdm = const).