книги из ГПНТБ / Хьюитт Дж. Кольцевые двухфазовые течения
.pdfУоллису удалось показать, что влияние уноса на коэффициент трения может быть достаточно хорошо представлено путем выражения числа Рейнольдса газо вого ядра в виде функции полного массового расхода в ядре следующим образом:
р |
_ 4 ( W G + W L E ) |
(5.22) |
QsgC |
7trf0(J.o |
«Однофазный» коэффициент трения, соответствую щий этому числу Рейнольдса, f gc, вычисляется из урав нения Блазиуса с использованием Resgc, и тогда конеч ное уравнение, описывающее эту зависимость и вклю чающее унос жидкости, записывается так:
f s g c i = f s g С [ 1 + 9 0 ( 1 - « ) ] = fsgc [1 + З Ь О т /do]. (5.23)
Полезное руководящее правило, предложенное Уол лисом, гласит, что одна десятая доля включенной жид кой фазы увеличивает в 10 раз потерю давления.
Уоллис сумел показать, что его уравнения согласуют ся со многими из перечисленных выше методов анализа. Он высказал утверждение, что ряд факторов, рассмат риваемых при более подробном анализе, оказывает влияние второго порядка и что простые выражения ока зываются вполне удовлетворительными для большинства конструкторских расчетов.
Действительные источники и механизмы, с которыми связано установление увеличенного коэффициента тре ния, обусловленного шероховатостью поверхностей как при подвижной (поверхность раздела жидкость — газ), так и при стационарной шероховатости, еще не совсем понятны. В гл. 6 будут рассмотрены теоретические моде ли, которые позволят в некоторой степени осветить эти проблемы взаимодействия, однако при современном со стоянии теории едва ли можно произвести полностью обоснованный анализ этого сложного явления.
|
Пример. Расчет потери давления для кольцевого течения. |
||||||||||||||||||
|
Задача. |
Вычислить толщину пленки и потерю давления для воз |
|||||||||||||||||
душно-водяного |
вертикального |
|
подъемного |
кольцевого |
|
течения |
|||||||||||||
в трубе |
с |
внутренним |
диаметром 37,1 |
мм |
при |
|
расходе |
воздуха |
|||||||||||
227 |
кг/ч |
и |
расходе воды |
227 |
кг/ч. |
Физические |
|
свойства |
приняты |
||||||||||
следующими: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
ро = |
0,104 |
фунтіфут |
(1,66 |
|
кг/м3); |
pL |
= 62,3 |
фунт/фут3 |
||||||||||
|
фунт/ ( |
3 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
(1 000 |
кг[м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
3) ; |
|
фут ■ ч), |
|
|
|
|
кг((м |
|
|
|
||||||||
|
P |
g |
= 0,O437 |
|
|
{0,184- I O - 4 |
• сек)]; |
p . L = |
|||||||||||
=2,42 |
фунт! {фут ■ ч) |
[1,0-ІО -3 |
кг! (м |
• сек)]; 0=72 |
динісм. |
|
147 |
||||||||||||
10* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Решение. Первой ступенью расчета является вычисление потери давления с использованием соотношения Локкарта—Мартинелли. Таким путем получаем полезное первое приближение; в более точ ном приближении нет особой необходимости.
|
|
|
|
|
иѴо |
= 2520; |
|
|
|||
|
fr |
|
|
R^ = ^ T |
0 0112 |
|
|||||
|
|
=0,079 R e r0-25 = |
0,079 |
: |
, |
; |
|||||
|
|
7,07 |
|||||||||
~ |
= 1Г" ("2 |
^ l ) |
|
0,92 |
|
фунт/(фут2■ сек2); |
|||||
PWad0= |
|
||||||||||
|
f d p F \ |
|
R e, |
-=1,38-106; |
|
||||||
|
) а ^ |
Т ~ |
{ " Г ?гУ а ) |
|
|
|
фунт/(фут2-сек2)-, |
||||
|
4fg |
/ |
1 |
|
196 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
(dpp /dz)L = |
|
|
|
||||
|
X tt = |
(dpp/dz) G |
= |
0,0685; |
|
||||||
из рис. |
3.3 |
|
Фд = |
1.7; Фо == 2,9; |
|
|
|||||
|
dpP \ |
|
|
|
569 фунт/(фут2-сек). |
||||||
|
■ ФгQ, |
|
^ = 2 ,9 -1 9 6 = |
|
Следующий шаг — вычисление доли уносимой жидкости; это делается с использованием соотношения Палеева и Филипповича (272] (см. п. 8.4.2 и рис. 8.18); необходимо помнить, что это соотно шение выбрано для известных условий его применимости, т. е. для трубы данного диаметра и определенных жидкостей. Рисунок 8.18 показывает, какое множество вариантов возникает при изменении условий.
Необходимые группы:
здесь pgc — гомогенная плотность газового ядра,
|
Pgc ^ |
|
Ра |
^LE |
|
||
|
|
70 |
|
|
|||
Первое приближение: |
|
|
|
(1,66 |
|
||
|
|
фунт/фут3 |
кг/м3) |
||||
P « c = P g |
=0,104 |
|
|
|
|||
Для удобства запишем: |
|
|
см/сек; |
|
|||
|
VG |
=4,73 • ІО3 |
|
||||
Таким образом, |
|
|
|
Иь=10-2. |
|
3-10-«. |
|
|
|
|
72 |
|
|
||
/0,104\/ |
4,73ІО3- ІО-2 |
||||||
\62,3 Д - |
|
|
|
|
|
148
По рис. 8.18 (1—£)=0,61, тогда £=0,39 и WLE = \95.
Пересчитываем pgc:
|
|
/ |
|
І95\j |
= |
9>2054 |
(3,28 |
кг/м3). |
|||||
|
Pgc = 0,104 f 1-f- goo |
|
|
||||||||||
|
Таким образом, |
|
|
|
Z = 10,1 - |
IO-4. |
|
|
|
|
|||
|
Продолжая процесс вычисления, получаем следующие конечные |
||||||||||||
результаты (после двух дальнейших шагов): |
|
|
|||||||||||
|
Päc=0,152; Z= 10,6 • IO-4; (1—£)=0,54; |
||||||||||||
|
£=0,46; Wl e =230; 1ГЬг = 270. |
||||||||||||
|
Толщина пленки |
в |
первом |
приближении может быть получена |
|||||||||
с помощью уравнения (5.10): |
|
|
|
(dpF/dz) |
, |
||||||||
|
^ 2 |
|
|
|
1_____________ |
|
|
|
|
||||
|
LE |
(1— а)| |
р |
|
(dpp/dz)LF |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
( d p F \ |
_ * f[ £ (_}_ |
|
|
|
2 ^ |
|||||||
V dz J l f ~ |
|
d 0 \ 2 ?l v l f ) ’ |
|||||||||||
Vl f = Wl f /Ap i.. |
ft,f |
необходимо |
знать число Рейнольдса |
||||||||||
|
Для вычисления |
|
|
|
|||||||||
жидкой пленки, таким образом, |
|
|
=(1 - |
|
Ë) Re*.= 1360 |
||||||||
|
|
(1 - |
|
£ ) W Ld 0 |
|
||||||||
И |
Re^ = — |
w L— |
|
|
|
||||||||
|
ч |
|
|
|
16 |
|
|
0,0117. |
|
|
|||
и |
Тогда |
|
|
|
Ф\р = |
2,03 • 103 |
|
|
|
||||
|
|
(1 — а) = |
0,0222 |
|
Ат |
|
|||||||
|
Таким образом, |
|
|
|
|
|
|||||||
|
6,94 |
• |
ІО-3 дюйм= 1,76 |
• |
ІО-2 см. |
||||||||
|
т = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Однако в п. 5.2.3 было показано, что коэффициент трения, кото
рый следует использовать для пленки жидкости, |
должен быть выве |
||||||||||||||||
ден из уравнения |
(6.6), |
а не из соотношения |
}l f = 16/Rer.F |
[значение |
|||||||||||||
для однофазного течения, |
рекомендованное |
для использования |
|||||||||||||||
с уравнением |
(5.10)]. |
Используя уравнение |
(5.6) |
совместно |
с |
табу |
|||||||||||
лированными |
значениями Хьюитта |
[151], |
можно |
|
вычислить |
|
fl f |
как |
|||||||||
функцию |
Rg l f . |
Результаты |
этого |
вычисления в |
графическом |
виде |
|||||||||||
приведены |
на |
рис. |
5.4. |
|
Значение |
f l f , соответствующее Rei_F= 1360, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
равно 0,0205.
149
Т а к и м о б р а зо м , |
= 0 ,4 8 8 фунт/(фут2-сек2)] |
|
'С |
||
ФІ р = 1,16-10» |
m = 9,25ІО -3 дюйм (2,35- ІО-2 см).
Теперь можно использовать уравнение Уоллиса (5.23) для вы числения (dpr/dz). Тогда
|
|
|
|
п . |
4 |
(500 |
+ |
230) |
= 2,04 •10s. |
fsgd = |
|
|||
|
|
|
f sgc= |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Resgc — |
|
|
|
104-0,0437 |
|
|
0,0136 |
||||||
|
Следовательно, |
дюйм) |
0,00372 |
|
и |
по уравнению (5.23) |
|
|||||||
(для т = 9,25 • 10_3 |
|
(dpF/dz) = 9 |
50 |
фунт/(фут2 ■ сек2). |
|
|
||||||||
и |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Это значение может быть затем использовано при вычислении, и процесс повторяется до тех пор, пока не будет достигнута сходи мость. После трех ступеней расчета получаются следующие конечные значения:
(dpFfdz)=820 фунт/(фут2 ■ сек2);
т = 7,5-10_3 дюйм (1,90-ІО-2 см).
Эти значения можно сравнить с полученными эксперименталь ным путем значениями Джилла и др. [124], которые имели следую щий вид:
—(dpF/dz) =20 фунт/(фут2 ■ сек2) ;
ш= 7 ,7 -ІО-3 дюйм (1,96-ІО -2 см).
|
Согласование данных примерно |
такое, как |
можно было |
ожи |
||
дать. |
|
|
|
|
|
|
|
Наконец, полезно проверить, обоснованно ли было сделано допу |
|||||
щение о постоянстве |
касательного напряжения, |
подразумевавшееся |
||||
в проведенном выше расчете. Допущение |
справедливо, |
если |
||||
Ті З> |
mpLg. |
В качестве окончательных результатов были получены |
||||
следующие значения:фунт/(фут2 • сек2) |
кг/(м2 ■ |
|
||||
|
|
Ті =20,6 |
фунт/(фут2 ■ сек2)[100 кг/(м2 ■сек2)]; |
|
||
|
|
/ир£=1,30 |
|
[6,5 |
сек2) ] . |
|
|
Для этих значений допущение о постоянстве напряжения прием |
|||||
лемо. |
|
|
|
|
|
|
Г л а в а ш е с т а я |
|
|
|
|
||
В ОЛ Н Ы |
НА П О В Е Р Х Н О С Т И |
Р А З Д Е Л А ФАЗ |
|
6.1. В В Е Д Е Н И Е
Характерной особенностью кольцевого двухфазного течения является то, что поверхность раздела фаз не гладкая, а покрыта сложной системой волн. Эти наблю даемые волны широко изменяются по длине и ампли-
150
туде, причем амплитуды некоторых волн бывают в не сколько раз больше средней толщины пленки. Неудиви тельно поэтому, что именно эта волнистость поверхности раздела фаз обусловливает ряд важных явлений в коль цевом течении. Например, как показано в гл. 5, потеря давления сильно зависит от волн на поверхности, и ха рактер этой зависимости еще точно не ясен. Установ лено также, что при адиабатном течении унос капель жидкости происходит лишь после того (и только в том случае), если на поверхности раздела фаз возникнут волны большой амплитуды, хотя обратное утверждение несправедливо. Кроме того, волны оказывают существен ное влияние на процессы массотеплообмена в системе.
Об исследованиях структуры поверхности раздела фаз сообщается, например, в работах [76, 154, 350, 146, 262, 145J. Из наблюдений известно, что волны на поверх ности раздела фаз существуют в довольно широком интервале условий. Рябь, представляющая собой сово купность волн сравнительно небольшой амплитуды, имеется на поверхности всегда, но при определенных обстоятельствах существуют также волны большой амплитуды, которые могут дать увеличение уноса жид кости из пленки. В работах [154 и 350] сообщается об измерениях с помощью контактной иглы (см. гл. 12), которые показывают, что вершины больших волн могут быть удалены на значительное расстояние от стенки.
Схема течения, показывающая различные области структуры поверхности раздела фаз, наблюдаемые в воз душно-водяном течении при атмосферном давлении, дана на рис. 6.1. Подобные же области наблюдались Холл-Тэйлором [144] в пароводяном течении при низких давлениях. Представленные результаты показывают не только переход от пробкового и вспененного течения к кольцевому течению с увеличением расхода газа, но также различные переходы в пределах самого кольце вого течения. С увеличением расхода жидкости система проходит через несколько состояний: от состояния, когда поверхность смачивается только частично1, через состоя ние, при котором присутствуют только мелкие волны (рябь), к состоянию, в котором существуют и рябь, и волны возмущения. Показано также промежуточное со-
1 Конкретный переход от смачивания к несмачиванию, показан ный на оис. 6.1, может быть кажущимся. Этот вопрос рассматривает ся в гл. У.
151
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стояние, которое наблю |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дали Холл-Тэйлор и др., |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ко которое не обнаружи |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ли Неддерман и Шерер, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где, оказывается, волны |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
возмущения |
существуют |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в короткие периоды пуль |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
саций, прерываемых дли |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тельными периодами, ког |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
да существует |
только |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рябь. Различные резуль |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
таты |
двух |
наблюдений |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
могут |
быть |
объяснены |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
различием |
условий |
на |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
входе или различием под |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
хода к определению пове |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дения |
возмущения |
|
волн. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Экспериментальное и тео |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ретическое изучение пове |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дения волн и их влияния |
|||||
|
|
|
Расход воды,кг/ч |
на другие явления нахо |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дятся все еще на самой |
|||||
Рис. 6.1. Схема течения при на |
начальной стадии. Теоре |
||||||||||||||
тические |
исследования, в |
||||||||||||||
личии волн на поверхности разде |
которых были достигнуты |
||||||||||||||
ла |
фаз |
(.результаты Холл-Тэйлора |
наибольшие |
успехи, |
свя |
||||||||||
и др. |
[146]) |
для |
|
мм. |
|
заны |
с |
изучением |
про |
||||||
воздушно-водя |
|||||||||||||||
□ — пробковое |
и |
вспененное |
течение; |
блемы начального образо |
|||||||||||
ного |
течения |
в |
трубе |
с |
внутрен |
||||||||||
ф |
— вспененное |
течение. |
Кольцевое |
||||||||||||
ним диаметром |
37,1 |
|
|
|
|||||||||||
течение: |
О — отсутствие |
смачивания; |
вания волн, а не их даль |
||||||||||||
▼ |
— отсутствие |
|
волн |
|
возмущения; |
||||||||||
V |
— пульсации; |
А |
— волны |
возмуще |
нейшего развития и влия |
||||||||||
ния и мелкая рябь; |
Л — волны возму |
ния, которое они оказыва |
|||||||||||||
щения и |
крупная |
р я б ь ; ---------------- ре |
|||||||||||||
зульта ты Неддермана и Шерера для |
ют на другие процессы. |
||||||||||||||
переходной области |
существования |
||||||||||||||
волн |
возмущения. |
|
|
|
|
|
Однако |
ряд принципов |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
может |
быть |
применен к |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
решению более общих за |
|||||
щей |
силой |
|
для |
последних |
дач. Главной побуждаю |
||||||||||
|
теоретических |
работ |
в этой |
области была необходимость решения задач океаногра фии, связанных с начальным возникновением океанских волн под действием ветра. Задачи встречающиеся при кольцевом течении, родственны этим проблемам.
В этой главе будут подробно описаны теории на чальной устойчивости поверхности раздела фаз, силы взаимодействия волновой поверхности и движущейся
152
около нее среды и поведение волн конечной амплитуды. Однако главным образом будут обсуждаться феномено логические, а не теоретические основы явления.
Математические методы теории устойчивости поверх ности раздела фаз сосредоточиваются на решении урав нений типа Орра-Зоммерфельда. Это уравнение было сначала выведено в связи с теориями перехода от лами нарного течения к турбулентному. Приводить подробно сти различных решений в этой книге было бы нецеле сообразно, однако для читателя, незнакомого с задачами такого типа, приводится подробное решение в § 6.5, где в качестве примера рассмотрен специальный случай кольцевого течения двух невязких жидкостей. Автор полагает, что в результате усвоения описанного в § 6.5 метода смысл этих теорий будет яснее и что это сможет стимулировать другие теоретические разработки.
После обсуждения некоторых теоретических подходов к этой трудной задаче в последней части данной главы будет проведен анализ некоторых наблюдений, сделан ных в процессе экспериментов.
6.2. НЕУСТОЙЧИВОСТЬ К ЕЛ Ь В И Н А —ГЕЛ ЬМ ГО Л ЬЦ А
Рассмотрим случай течения двух невязких жидкостей различной плотности (например, газа и жидкости), раз деленных вертикальной поверхностью раздела, вдоль которой движется со скоро стью с упорядоченная цепь
волн с длиной волны X (рис. 6.2). Можно упростить зада чу, если рассматривать дей ствие каждой из двух фаз отдельно. По этому методу сначала определяются силы, с которыми газовая фаза воздействует на волновой пограничный слой, а затем оцениваются воздействия, которые они оказывают на жидкую фазу. Второе упро щение состоит в том, что рассматривают явление в системе координат, движу щейся вместе с волной. Это сводит данную задачу к эк-
Бивалентной задаче течения относительно неподвижного пограничного слоя.
На рис. 6.2 показаны линии тока для средней скоро сти mg в газовой фазе и ml в жидкой (h g3>ml). Верти кальное однонаправленное подъемное течение было вы брано в иллюстративных целях. В первую очередь следует отметить, что величина искажения линий тока уменьша ется с увеличением расстояния от поверхности раздела.
Следуя упрощенной методике, предложенной выше, сначала рассматривают силы, с которыми газовая фаза воздействует на поверхность раздела. Так как газ обте кает кривые линии тока, возникают центробежные силы, которые должны быть уравновешены градиентом давле ния в направлении, перпендикулярном ік линии тока. На самом деле, для любой точки на линии тока должно удовлетворяться следующее уравнение:
где X — кривизна линии |
тока |
|
(6.1) |
|
(обратна радиусу кривиз |
||||
ны); (мо—с ) — скорость |
газа |
относительно волны; |
п |
— |
|
др
дп
Рис. 6.3. Градиент давления, нормальный к по верхности раздела фаз.
нормаль к линии тока. Так как скорость газа примерно одинакова во всех точках, величина градиента давления будет уменьшаться с увелиением расстояния от поверх ности раздела в соответствии с уменьшением кривизны линий тока, в конечном счете падающей до нуля в бес конечности, где поля давления и скорости остаются не возмущенными. Это показано на рис. 6.3 для различных участков волновой поверхности. Давление у поверхности
154
раздела может быть найдено интегрированием уравне ния (6.1) в пределах от поверхности раздела до бес конечности. Из этого можно сделать вывод о том, что для поверхностей положительной кривизны (т. е. пуч ности волн) давление у поверхности раздела будет меньше, чем давление в невозмущенной области на бес конечном удалении, тогда как для поверхностей отрица тельной кривизны (т. е. для впадины волн) давление у поверхности раздела будет больше, чем в бесконеч ности. Таким образом, поток газа, движущийся вдоль волновой поверхности раздела, порождает увеличенное давление во впадинах и разрежение на пучностях. Поэтому газ вызывает периодические нормальные дав ления, которые смещены на 180° по фазе относительно волнового перемещения. При этих условиях можно по казать, что результирующая (по всей длине волны) сила давления газа на поверхность раздела равна нулю, хотя, конечно, распределение давления вызывает возра стание локальных сил, стремящихся вызвать искажения.
Подобная нить рассуждений, очевидно, применима и для жидкой стороны поверхности раздела. Однако из рис. 6.3 можно видеть, что кривизна линий тока такова, что жидкость оказывает давление, действующее наружу, на пучностях, и создает разрежение, когда силы направ лены внутрь, во впадинах, вследствие чего усиливает действие газовой фазы, вызывающее искажение поверх ности раздела.
Поскольку рассматривается вертикальное течение, единственной силой, противодействующей этим нормаль ным напряжениям, является сила, обусловленная по верхностным натяжением Г И действительно, при устой чивом состоянии поверхности раздела напряжение, со здаваемое силой поверхностного натяжения, о%, точно уравновешивает действие нормальных напряжений. С другой стороны, амплитуда волн будет расти, когда сумма локальных напряжений жидкости и газа превы шает напряжения от силы поверхностного натяжения. Математическая интерпретация задачи устойчивости та кого типа обсуждается в § 6.5.
До сих пор обсуждение касалось устойчивости Кель вина— Гельмгольца поверхности раздела между двумя жидкостями бесконечной протяженности. Однако в коль-
1 Для горизонтального однонаправленного течения нормальному напряжению будет также противодействовать сила тяжести.
155
цевом течении жидкость течет в виде тонкой пленки, окружающей газовую фазу, имеющую вид цилиндриче ского стержня (ядра потока). Интересно рассмотреть влияние такого изменения геометрии на задачу устойчи
вости, принимая, что средние скорости каждой из двух фаз и форма поверхности
|
|
раздела |
остаются |
неиз |
|||
|
|
менными. Это показано на |
|||||
|
|
рис. 6.4. В газовой фазе |
|||||
|
|
может не быть искажений |
|||||
|
|
центральной (осевой) ли |
|||||
|
|
нии тока, поскольку было |
|||||
|
|
сделано допущение о су |
|||||
|
|
ществовании |
осевой сим |
||||
|
|
метрии. Это в свою оче |
|||||
|
|
редь означает, что кривиз |
|||||
|
|
на |
линий |
тока |
будет |
||
|
|
уменьшаться быстрее, чем |
|||||
|
|
для |
случая |
бесконечной |
|||
|
|
газовой фазы. Следова |
|||||
Рис. 6.4. Линии тока в кольцевом |
тельно, |
периодическое |
|||||
нормальное |
напряжение, |
||||||
двухфазном |
течении с волнистой |
действующее |
на |
поверх |
|||
поверхностью |
раздела. |
ность |
раздела, |
будет |
|||
меньше, |
хотя оно и будет |
||||||
|
|
частично компенсироваться колебаниями скорости, воз никающими вследствие изменений поперечного сечения потока.
Аналогичное явление наблюдается на стороне жидко сти, так как стенка трубки теперь играет роль невозму щенной линии тока. Так как напряжение от силы по верхностного натяжения неизменно, поверхность раздела в кольцевом течении будет более устойчива, чем в соот ветствующем случае двух бесконечных сред.
Кроме того, можно сделать вывод, что чем тоньше пленка жидкости, тем больше скорость газа, необходи мая для того, чтобы вызвать увеличение амплитуды волны данного размера.
6.3. К Р И Т И Ч Е С К И Й С Л О Й
Ясно, что метод Кельвина — Гельмгольца для невяз ких жидкостей, описанный выше, является только пер вым приближением к действительно существующей кар тине. Следующая ступень приближения, предложенная
156