![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Сафонов А.П. Автоматизация систем централизованного теплоснабжения
.pdfсети для обеспечения нормальной работы систем ото пления при зависимой схеме их присоединения.
В отапливаемых помещениях иногда осуществляется индивидуальное регулирование температуры воздуха. Индивидуальное регулирование нейтрализует возмущаю щие воздействия в отдельных помещениях за счет внут ренних тепловыделений и солнечной радиации. Данный вид регулирования должен найти применение прежде всего в помещениях, где требуется строгая стабилиза ция температуры воздуха, а также в помещениях, под верженных частым перегревам.
Индивидуальное регулирование температуры воздуха в отдельных помещениях также иногда осуществляется с помощью доводчиков систем кондиционирования воз духа. Индивидуальное регулирование может также най ти применение в системах горячего водоснабжения й тех случаях, -когда необходимо точно поддерживать темпе ратуру смешанной воды в точках ее разбора.
Особенностью автоматического группового, местного и индивидуального регулирования систем централизо ванного теплоснабжения является то, что в большинстве случаев нет необходимости обеспечивать высокую точ ность такого регулирования. Например, при регулиро вании температуры воздуха отапливаемых помещений точность регулирования может составлять ± 1 °С при но минальном значении'этой температуры 20 °С. В качестве второго примера можно привести температуру воды, по ступающей в систему горячего водоснабжения, точность
регулирования которой может не превышать ±5°С |
при |
|
номинальной |
величине этой температуры 60°С. |
ре |
' В' связи с |
этим Для местного" и"индивидуального |
гулирования параметров в системах теплоснабжения ча сто представляется возможным применять простейшие регуляторы.
Г Л А В А В Т О Р А Я
ОСНОВНЫЕ ТИПЫ РЕГУЛЯТОРОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ В СИСТЕМАХ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
2-1. ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ
Регуляторы, использующие для своей работы посто ронние источники энергии, включают в себя следующие основные устройства: измерительное устройство и задат чик, которые воспринимают отклонение регулируемой
10
величины от заданного значения и вырабатывают сигнал рассогласования; управляющее устройство, которое пре образовывает и усиливает сигнал рассогласования, а за тем использует его для подачи энергии к исполнительно му механизму и управления им по заданному закону регулирования; исполнительный механизм (сервопри вод), перемещающий регулирующий орган; регулирую щий орган, оказывающий непосредственное воздействие на объект регулирования путем изменения расхода сре ды (энергии) на притоке или стоке этого объекта.
Регулирующий орган обычно относят к объекту ре гулирования. В гидравлических и пневматических регу ляторах регулирующие органы обычно конструктивно выполняют как одно целое с исполнительным механиз мом. Такое комплексное устройство называют исполни- тельно-регулирующим устройством или просто исполни
тельным устройством, или |
регулирующим клапаном |
с указанием типа привода |
(например, регулирующий |
клапан с мембранным приводом).
В гидравлических и пневматических регуляторах из мерительное и управляющее устройства конструктивно обычно выполняют в виде одного блока, который назы вают регулирующим или измерительно-управляющим устройством (блоком, прибором).
Разнообразные типы автоматических регуляторов мо гут быть классифицированы в зависимости от ряда признаков.
Одним из таких признаков является назначение регу лятора, определяемое регулируемой величиной. В систе мах теплоснабжения из этой группы регуляторов наи более часто встречаются регуляторы давления, перепада давления, уровня и температуры.
По роду выполняемых задач автоматические регуля торы могут быть стабилизирующими, следящими и про граммными. Преимущественное распространение в систе мах теплоснабжения нашли стабилизирующие регулято ры, которые поддерживают постоянное (с заданной сте пенью точности) значение регулируемой величины. Сле дящие регуляторы, которые поддерживают значение ре гулируемой величины в определенном соотношении с другой величиной, произвольно изменяющейся, нахо дят пока применение на ограниченном числе установок регулирования температуры сетевой или местной воды на отопление по температуре наружного воздуха.
11
Программные регуляторы, которые изменяют регули руемую величину во времени по заранее заданной про грамму в настоящее время в системах теплоснабжения практически не применяют, но они найдут применение в будущем для снижения до допускаемого минимума температуры воздуха в отапливаемых помещениях в ноч
ное и нерабочее время.
По признаку используемой энергии регуляторы де лятся на регуляторы, работающие без использования по стороннего источника энергии, и регуляторы, работаю щие с использованием постороннего источника энергии (гидравлические, пневматические, электрические, комби
нированные) .
В регуляторах, работающих без использования по стороннего источника энергии, для перемещения регули рующего органа используется энергия регулируемой или
регулирующей среды.
Они выполняются в виде регуляторов прямого дей ствия и регуляторов с усилителем.
В регуляторах прямого действия для перемещения регулирующего органа используется усилие, развивае мое на измерительном устройстве (чувствительном эле менте). Эти регуляторы просты в конструктивном отно шении, надежны и удобны в эксплуатации. К недостат кам их следует отнести повышенную динамическую и статическую ошибку регулирования. Преимущества ре гуляторов прямого действия имеют особо важное зна чение для условий систем централизованного теплоснаб жения. Эти регуляторы нашли широкое применение для поддержания постоянства давления и перепада давле ния воды на абонентских тепловых пунктах небольшой и средней мощности, где первостепенное значение имеет не столько высокая точность регулирования, сколько на дежность работы и простота обслуживания.
В зависимости от закона регулирования регуляторы подразделяются на релейные позиционные (Пз-регулято- ры), пропорциональные (П-регуляторы), интегральные (И-регуляторы), пропорционально-интегральные (ПИ-ре- гуляторы), пропорционально-дифференциальные (ПДрегуляторы) и пропорционально-интегрально-дифферен циальные (ПИД-регуляторы).
Последние два вида регуляторов в системах тепло снабжения практически не встречаются и в настоящей книге подробно не рассматриваются.
12
2-2. РБПУЛЯТОРЫ ДАВЛЕНИЯ И ПЕРЕПАДА ДАВЛЕНИЯ (РАСХОДА) ПРЯМОГО ДЕЙСТВИЯ
а) Регуляторы давления и перепада давления (расхода) сильфонно-пружинные РД и РР
Регуляторы давления прямого действия РД, разра ботанные ОРГРЭС (инж. П. М. Брик) и модернизиро ванные производственной лабораторией Теплосети Мос энерго, предназначены для поддержания в заданных пределах давления воды до регулятора («до себя»). Основным достоинством их является то, что в них от сутствует сальниковое уплотнение.
У регулятора давления РД (рис. 2-1,6) расчетная площадь затвора (в дальнейшем — плунжера) подобрана примерно равной эффективной площади сильфона, вследствие чего в первом приближении можно считать, что регулятор разгружен от давления за ним. Направляю щая 10 обеспечивает соосность плунжера и седла и одновременно является демпфером, благодаря чему практически исключается вероятность возникновения ви брации подвижной системы.
Основные технические характеристики регуляторов давления РД приведены в табл. 2-1.
Характеристики регулирующих органов к ним приве дены в табл. 3-2.
Рассмотрим работу регулятора давления «до себя», сделав вначале допущение о полной разгрузке его по движной 'системы от давления за ним. В этом случае давление за регулятором можно исключить из рассмот рения и работа регулятора будет зависеть только от давления до него и усилия пружины.
Давление до. регулятора, действуя на поверхность плунжера, создает усилие, которое стремится поднять плунжер вверх, но этому противодействует усилие пру жины. Эти взаимопротивоположные усилия уравновеши ваются при некоторой величине подъема плунжера, ко торая обеспечивает пропуск через клапан необходимого расхода воды.
В случае снижения давления воды до регулятора (на пример, из-за снижения давления воды в обратном тру бопроводе тепловой сети) уменьшается усилие, созда ваемое этим давлением на плунжер, поэтому последний
!3
под действием пружины начнет опускаться до тех, пор, пока не восстановит ся равновесие сил.
Если, давление воды до регулятора возрастет, то плунжер будет подни маться, уменьшая свое сопротивление, до момен та восстановления нового равновесия сил. При но вых условиях равновесие сил произойдет при дру гом подъеме плунжера, чем первоначальный. Вследствие этого усилие пружины, а следователь но, и регулируемое давле ние также несколько из менится по сравнению с первоначальным. Таким образом, регулятор дав ления РД работает с не равномерностью (зо ной пропорциональности), что свойственно П-регуля- торам.
Для возможности тео ретического исследования работы этих регуляторов
(Ь)
в различных условиях эксплуатации найдем аналитичес кое выражение для их статической характеристики па раметр — ход.
Напишем условие равновесия сил, действующих на подвижную систему регулятора, приняв следующие до пущения:
а) начальное давление воды перед поднятым плун жером действует только на эффективную площадь плун жера (часть полной его площади), которая ограничена линией пересечения конической поверхности плунжера с конической поверхностью минимального проходного сечения ib зазоре между плунжером и седлом;
б) на поверхность конической части плунжера за пре делами указанной пограничной линии, а также на тыль ную поверхность плунжера и внутреннюю поверхность дна сильфона действует давление, равное давлению r выходном отверстии корпуса.
В этом случае уравнение проекций сил на вертикаль ную ось при произвольном подъеме плунжера будет:
Р з/пл + Р4(/г— /пл) + Pih + Рк.л+ |
Рс = Pifr + |
Рл + Рп.ч, |
(2 -1) |
||
где fF—n dy4 — площадь |
горловины |
седла, |
м2; |
/Пл = |
|
= яй2пл/4— эффективная площадь плунжера, |
изменяю |
||||
щаяся с подъемом плунжера, |
м2; fc= nd2с/4 — эффектив |
||||
ная площадь сильфона, м2; |
dr — диаметр горловины сед |
||||
ла, м; dan — эффективный |
диаметр плунжера, м; |
dc — |
|||
= 0,5(dH+ d B) — эффективный |
диаметр сильфона, м; |
||||
dH и dB— наружный и внутренний диаметры |
сильфона, |
м; Рз, р'з, pi — давления воды во входном отверстии кор пуса, перед плунжером и в выходном отверстии корпуса
регулятора, Па; Р„.д — проекция на вертикальную |
ось |
силы, вызванной изменением количества движения |
мас |
сы воды, протекающей через регулирующий клапан, Н; Рс — сила упругости сжатого сильфона, направленная в сторону подъема плунжера, при рассматриваемом про извольном его положении, Н; Рп— сила упругости рас тянутой пружины при рассматриваемом положении плун жера, Н; Рп.ч — сила тяжести подвижных частей регуля тора в воде, Н.
Рис. 2-1. Регуляторы сильфонно-пружинные прямого действия.
а — регулятор перепада давления (расхода) РР; 6 — регулятор давления РД;
1 — корпус; 2 — ограничитель |
закрытия плунжера в регуляторе РР и ограни |
||
читель |
открытия |
плунжера в |
регуляторе РД; 3 —сильфон; 4 — ограничитель |
сжатия |
сильфона; |
5 — шток; |
6 — плунжер; 7 — седло; 8 — пружина; 9 — винт |
натяжной задатчика; 10 — направляющая-демпфер,
15
14
Технические характеристика регуляторов давления РД и перепа
Тип |
Условный |
Подъем |
Характеристики |
Эффективная |
|
диаметр |
плунжера |
площадь |
|||
сильфона dn X n X t‘ |
|||||
регулятора |
rfy, мм |
2М , ММ |
|
сильфона, см* |
|
РД-50 |
50 |
6 |
52Х14Х0-22* |
15,8 |
|
РД-80 |
80 |
8 |
78X10X0.24** |
36,8 |
|
РР-25 |
25 |
4 |
27X12X0.14* |
3,88 |
|
РР-40 |
40 |
5 |
45X17X0,22* |
12 |
|
РР-50 |
50 |
8 |
52X14X0.22* |
15,8 |
|
РР-80 |
80 |
10 |
78X10X0,24** |
36,8 |
|
РР-100 |
100 |
15 |
100Х13Х0.24** |
60 |
—наружный диаметр сильфона, мм; п — число гофров; 5 — толщина стенки силь
*Сильфон МН429-64.
**Сильфон МН428-64.
Суммарную силу упругости пружины и сильфона можно выразить следующей зависимостью:
Ри—Рс = Рн.п— Рн.с+ (Ctl+ Cc)z = |
|
—Pnp+CazB.u—CczH.c+ (Cn+ Cc)z, |
(2-2) |
где Рц.п — усилие растяжения пружины при закрытом положении плунжера (z = 0 ), Н; Ря.с — усилие сжатия сильфона при закрытом положении плунжера (z—0), Н; Pop — усилие предварительного сжатия витков пружины
Рис. 2-2. Изменение усилий пружины и сильфона в ре гуляторе РД.
да давления (расхода) РР
Общая |
Неравномер |
Зона нечувстви |
жесткость |
||
пружины и |
ность, МПа |
тельности, МПа |
сильфона, |
|
|
Н/см |
|
|
Таблица 2-1
Рекомендуе мый расход Масса, кг воды, кг/с
278 |
0,11 |
0,010—0,018 |
__ |
30 |
|
375 |
0,08 |
0,010—0,018 |
- — |
88 |
|
114 |
0,128 |
0,005 |
’ |
0—0,6 |
11 |
270 |
0,118 |
0,005 |
0,6 -1 ,1 |
21 . |
|
222 |
0,118 |
0,005 |
|
1.1—2,2 |
30 |
280 |
0,079 |
0,005 |
|
2,2—7 |
88 |
210 |
0,054 |
0,005 |
|
7—22 |
113 |
фона, мм.
(усилие, с которым витки пружины прижаты друг кдру
гу при отсутствии |
внешней нагрузки), |
Н; z — подъем |
(ход) плунжера, м; |
zH.n — начальное растяжение пружи |
|
ны при закрытом положении плунжера |
(z= 0 ), м; zH.c — |
начальное сжатие сильфона при закрытом положении
плунжера (z = 0 ), м; Сс — жесткость сильфона, |
Н/м; |
Сп— жесткость пружины, Н/м. |
(плун |
Нормально при закрытом положении затвора |
|
жера) сильфон должен находиться в сжатом состоянии.' |
В тех случаях, когда при z = 0 |
сильфон будет |
находить |
ся в растянутом состоянии, в |
формуле (2-2) |
величину |
zH.c необходимо принимать со знаком минус. Жесткость пружины может быть определена из вы
ражения
GcL* |
(2-3) |
СП: ~8D*n ' |
где d — диаметр проволоки, м; D — средний диаметр, на вивки, м; п — число рабочих витков; G — модуль сдвига
(для стали G= 7,84-1010 Па).
Изменение усилий пружины и сильфона в регулято рах РД при различном положении плунжера наглядно
видно из рис. 2-2.
Давление воды перед плунжером можно выразить через давление во входном отверстии корпуса регуля
тора. |
(2-4) |
р'з=рз—SbxG2, |
16
где рз — давление во входном отверстии корпуса, регу лятора, Па; G — массовый расход воды, кг/с; S BX— со противление на пути воды от входного отверстия корпу са регулирующего клапана до плунжера, П а-с2/кг2.
Величину сопротивления на пути воды от входного отверстия корпуса регулирующего клапана до плунжера можно определять по формуле
|
0,8125gBX |
(2-5) |
|
Sвх |
|
|
р4 |
|
где |
d7 — условный диаметр входного |
отверстия корпу |
са, |
м; | вх— коэффициент местного сопротивления регу |
лирующего клапана (от входного отверстия до плунже ра); Р — ПЛОТНОСТЬ ВОДЫ, Кг/;М3.
Усилие, вызываемое изменением количества движе ния массы воды, проходящей через регулирующий кла пан, находится из выражения
Рк.д— G (гец— Wz) ,
где w1 и 0 )2 — проекция на ось плунжера скоростей дви жения воды в седле клапана и после плунжера, м/сек.
Если допустить, что проекция скорости движения во ды после плунжера равна нулю (го2= 0 ) , то рассматри ваемое усилие составит:
= |
(2-6) |
Диаметр эффективной площади плунжера можно |
|
определить по формуле |
|
daa= dr ^1 — -|-sinY ^, |
(2-7) |
где у — угол конусности плунжера.
Последнее выражение позволяет найти зависимость эффективной площади плунжера от величины его подъ ема
nd2ajI |
nd2 |
|
fил= 4 |
4 'Р! |
(2-8) |
здесь
(2-9)
18
Наконец, расход воды через регулирующий клапан можно выразить через его проводимость а или сопро тивление S и разность давлений Ар —рз—Рт
|
|
|
|
|
|
(2- 10) |
Подставляя в уравнение |
(2-1) |
выражения |
(2-2), |
|||
(2-4), (2-6), (2-8), (2-10) |
и решая полученное уравне |
|||||
ние |
относительно давления |
до |
регулятора, находим: |
|||
|
|
. |
-Кк.Д |
|
|
( 2- 11) |
|
|
¥ + |
- s-------- 5- |
|
|
|
ГДе |
ра—Рлр//г+ CaZaJf, |
CrZn.c/fr~\~Ргг.ч/fr— Рщ>4" Ртт.ч ~Ь |
||||
+ cnzn.K—cczH,c — начальное |
давление, |
поддерживаемое |
||||
регулятором при 2=0 |
и р4= 0, |
Па; рП = Рщ>/!г и ра.ч— |
||||
Рп.ч//г — начальные |
давления, создаваемые за |
счет |
предварительного сжатия пружины и за счет -силы тяже сти подвижных частей, Па; cn— Culfv и c0= C c/fr — удель
ные жесткости пружины и сильфона, Н./м3; |
с = сп+ с с — |
||||
суммарная удельная |
жесткость пружины |
и |
сильфона, |
||
Н/м3; 8—dc/dr— отношение |
эффективного |
диаметра |
|||
сильфона к диаметру горловины |
седла; |
62= (dcldT)2= |
|||
= fc/fr — отношение |
эффективной |
площади |
сильфона |
||
к площади горловины седла; |
S = l /a 2— сопротивление, |
создаваемое регулирующим клапаном (с учетом постоян ного сопротивления проточной части корпуса регулирую щего клапана), Па-с2/кг2; а — проводимость регулирую щего клапана, кг/(с-Па°'5); Д’к.д = l/(pf2r) — дополни тельное давление на входную поверхность плунжера, вы званное изменением количества движения единицей мас сы воды ( G = l), протекающей через регулирующий кла пан, Па-с2/кг2.
Последнюю величину можно рассматривать как от рицательное сопротивление при входе -воды в регулирую
щий клапан, которая вычитается |
из |
величины |
SBXcp |
в уравнении (2-11). |
в |
уравнении |
(2-11) |
Как показывают исследования, |
с допустимой степенью точности можно принять
2* |
19 |
и тогда уравнение статической характеристики регуля тора давления принимает вид:
Д3= у - [ Р в + « - ( 8 ,- ? ) Л ] - |
(2‘12) |
Регуляторы давления РД были подвергнуты деталь ным экспериментальным исследованиям. На рис. 2-3, ха рактеризующем зависимость регулируемого давления от
кгс/смг |
|
|
подъема |
плунжера, |
нане |
|
|
|
сены опытные кривые для |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
регулятора давления «до |
|||
|
|
|
себя» с условным диаме |
|||
|
|
|
тром 80 мм (Jr= 65,6 мм; |
|||
|
|
|
у —120°; 82= 1,04). |
прово |
||
|
|
|
Исследования |
|||
|
|
|
дились |
при |
начальном |
|
|
|
|
растяжении |
пружины |
||
|
|
|
zH.n=71,3 |
мм без расхода |
||
|
|
|
воды через клапан. При |
|||
|
|
|
испытании давление воды |
|||
|
|
|
перед регулятором |
изме |
||
|
|
|
нялось от нуля до макси |
|||
Рис. 2-3. Зависимость регулируе |
мального |
значения, под |
||||
держиваемого |
регулято |
|||||
мого давления |
от подъема |
плун |
ром, что вызывало |
изме |
||
жера для регулятора давления РД |
||||||
dy=80 мм при |
С=0. |
|
нение подъема плунжера. |
|||
/ — прямой ход; |
2 — обратный |
ход. |
Проведенные |
экспери |
||
|
|
|
ментальные |
исследова |
ния показали, что уплотнительное резиновое кольцо плунжера в начальный момент (при р3= 0) сжимается под усилием пружины на 0,7—0,9 мм. Эти же исследо вания показали, что при сжатом состоянии уплотнитель ного резинового кольца плунжера увеличение давле ния воды до регулятора вызывает незначительное увели-
кгс/снг |
|
|
|
|
I |
|
|
5 |
Рз |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
гнм=62мм |
|
-о |
-Г |
|
|
|
-о-~-ъ52мм |
||
|
|
|
|
|
|||
3 |
1 |
Z |
3 |
|
5 |
1 |
г |
0 |
4 |
6 |
мм |
Рис. 2-4. Зависимость регулируемого давле ния от подъема плунжера регулятора дав ления РД dу=80 мм при изменении поло жения задвижки перед регулятором.
20
чение подъема плунжера. Только при отходе уплотни тельного резинового кольца плунжера от седла характе ристика регулятора давления принимает нормальный вид, описываемый уравнением (2-12).
На рис. 2-4 приведены результаты исследования того же регулятора давления при изменении положения за движки перед регулятором, которое приводило к изме-
нению |
расхода |
воды через |
|
|
|
|
|
||||||
клапан |
от |
нуля |
до |
G— |
|
|
|
|
|
||||
= 38 т/ч = 10,54 |
кг/с. Этому |
|
|
|
|
|
|||||||
повышению |
расхода |
воды |
|
|
|
|
|
||||||
соответствовало |
максималь |
|
|
|
|
|
|||||||
ное возрастание давления за |
|
|
|
|
|
||||||||
регулятором |
|
на |
за |
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|||
кгс/см2= 0,054 |
МПа |
счет |
|
|
|
|
|
||||||
повышенного |
сопротивления |
|
£ |
|
|
|
|||||||
обратного трубопровода |
(от |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
испытательного |
стенда |
до |
|
|
|
|
|
||||||
обратной магистрали). Ис |
|
|
|
|
|
||||||||
следования |
проводились при |
|
|
е / |
|
|
|||||||
начальных растяжениях пру |
|
|
|
|
|||||||||
жины |
zn.n~52 |
мм |
И |
2н.ц~ |
|
|
|
|
|
||||
» 6 2 мм. На графике |
р3= |
|
|
|
|
G |
|||||||
= ф (2 ) |
нанесены кривые, по |
О |
|
|
|
||||||||
Ю |
10 |
д-) 30 |
гп/ч |
||||||||||
лученные в результате тео |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
ретического расчета по фор |
|
|
|
|
|
||||||||
муле |
(2-12), |
|
и |
опытные |
Рис. 2:5. Зависимость величин |
||||||||
точки. |
Результаты теорети |
рз и z от расхода воды через |
|||||||||||
ческого |
расчета хорошо |
со |
|
регулятор РД rfy=80 мм. |
|||||||||
впадают |
с |
|
результатами |
а — регулируемое |
давление; |
б — |
|||||||
|
подъем плунжера. |
|
|
экспериментальных исследо ваний.
Рассмотренные выше результаты экспериментальных исследований регулятора давления РД dy= 80 .мм пред
ставлены |
на рис. 2-5 в виде зависимостей p$=ty(G) и |
г = ф (б ). |
Эти зависимости могут быть построены теоре |
тически на основании совместного решения уравнения характеристики параметр — ход (2-12), зависимости про водимости регулирующего клапана от хода (3-54) и уравнения (2-10).
На величину регулируемого давления оказывают влияние давление в подающем трубопроводе перед ото пительным узлом и давление в обратном трубопроводе за регулятором. Потери давления в отопительном узле
21