![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Сафонов А.П. Автоматизация систем централизованного теплоснабжения
.pdfПоскольку уравнение (8-17) третьей степени, то для определения условий устойчивости можно воспользовать ся критерием устойчивости Вышнеградского
где |
|
XY> 1, |
(8-18) |
|
|
|
|
|
|
_ |
а2 |
__ |
T°-vTm + Т12 |
|
_ |
У ^ |
V |
(k+\)Tljl2 ’ |
|
у |
Д 1 |
|
Г 0,р -4- Уpi____ |
|
|
У$ |
V (fe+B^o.P^a |
' |
Условие устойчивости системы можно выразить так же следующим неравенством:
(T’o.pT'pi + |
7р2) (Гр.р + ГрВ |
t |
( M |
- i ) w 5 2 |
(8-19) |
^ |
Для частного случая, когда ГР1 = 0, последнее нера
венство принимает вид k ^_-у > 1 или /е<0, т. е. система
становится неустойчивой. Этим следует объяснить воз никновение вибрации в случае, когда в конструктивном выполнении регуляторов РД отсутствует демпфер. Нали чие воздуха в сильфонной камере благоприятствовало возникновению вибрации, поскольку снижался фактор торможения. Следует отметить, что вибрация может быть полностью исключена даже в крайне неблагопри ятных случаях за счет установки дроссельной шайбы на выходном отверстии верхней крышки РД и заполне ния водой всего пространства сильфонной камеры.
Проведенные теоретические и экспериментальные исследования говорят о том, что регуляторы давления прямого действия РД, обладая простотой устройства и обслуживания, обеспечивают удовлетворительное под держание регулируемого давления. Многолетний опыт эксплуатации подтверждает достаточную надежность их работы.
Автоматическое регулирование температуры воды на горячее водоснабжение обычно осуществляется измене нием расхода сетевой воды. Расход сетевой воды изме няется также при автоматическом регулировании отпу ска тепла на отопление. Уменьшение расхода сетевой воды у одного абонента приводит к увеличению перепа-
218
да давления на абонентских вводах, а вследствие это го— к завышенному расходу воды другими абонентами.
Для поддержания постоянного перепада давления на абонентских вводах применяются регуляторы перепада давления. В настоящее время для этой цели наибольшее распространение нашли регуляторы перепада давления (расхода) прямого действия РР. Например, в тепловых сетях г. Москвы на начало 1971 г. имелось 98% отопи тельных узлов и групп узлов, оснащенных указанными регуляторами.
Определение условий устойчивости САР с этими ре гуляторами, а также с регуляторами прямого действия УРРД можно выполнять аналогично тому, как это вы полнялось для регуляторов давления прямого действия
рд.
Как отмечалось, указанные регуляторы могут быть использованы в качестве регулирующих клапанов мест ных пропусков. Достоинством таких клапанов является то, что при отсутствии воздействия от температуры на ружного воздуха или от температуры помещений они ра ботают как регуляторы перепада давления прямого дей ствия. Этот регулятор снимает внешние возмущающие воздействия, вызываемые регуляторами температуры во ды на узлах горячего водоснабжения и регуляторами режима отпуска тепла на отопление соседних вводов.
В некоторых тепловых сетях нашла распространение двухступенчатая последовательная схема присоединения абонентов. В частности, она широко применяется в те пловых сетях г. Москвы. Тепловой пункт с такой схемой обычно оборудован регулятором перепада давления пря мого действия РР, работа которого сблокирована с ра ботой регулятора температуры местной системы горяче го водоснабжения (см. рис. 7-1,в). В часы максимальной нагрузки горячего водоснабжения регулятор расхода воды должен полностью перекрыть свое проходное се чение и весь поток сетевой воды направить через вторую ступень подогревателя. Такое переключение возможно только с помощью автоматического регулятора, а попыт ки некоторых эксплуатационных организаций заменить регулятор простой шайбой не могут обеспечить расчет ного режима для второй ступени подогревателя.
Важным вопросом является выбор регулируемого участка. Если абонентский двухступенчатый ввод имеет элеватор, то при использовании регуляторов перепада
219
давления РР в качестве сопротивления регулируемого участка обычно приходится выбирать сопротивление соп ла элеватора. В этом случае сильфонная камера регу лятора РР соединяется импульсной линией с точкой
нгс/смг
Рис. 8-18. Совместная характеристика регулятора перепада давления (расхода) прямого действия РР и регулятора температуры местной воды системы горячего водоснабжения.
а — р2—Pa=ty(GT)', 6 — G=i|>(Gr ); в — z=Tjj(Gr ); 1 —проводимость регулируемо го участка ар=2,61 Т/ч при Др-=1 кгс/см!; 2 — то же ар =4,55 Т/ч при Др=
=*1 кгс/см2; Р2, pa — давление за регулятором РР и за сопротивлением, имити рующим элеватор; Gp, Gr — расходы сетевой воды через регулирующие кла
паны регуляторов перепада давления (расхода) и температуры воды; G= ” Gp + Gr —общий расход воды; z — ход плунжера.
после системы отопления (до первой ступени подогре вателя, по ходу воды). В тех случаях, когда на або нентском вводе установлен отопительный подогреватель и потери давления в нем меньше 1 кгс/см2«0,1 МПа, целесообразнее в качестве регулируемого сопротивления
220
выбирать сопротивление отопительного подогревателя и первой ступени подогревателя горячего водоснабжения. В данном случае сильфонная камера регулятора РР со единяется импульсной линией с точкой после первой ступени подогревателя (по ходу сетевой воды). Следует отметить, что все сказанное выше относится только к ре гуляторам перепада давления прямого действия РР.
Совместная работа двух таких регуляторов имеет свои особенности. На рис. 8-18 приведены результаты испытания на стенде по определению перепада давления за регулятором прямого действия РР, а также общего расхода сетевой воды через два параллельно включен ных регулирующих клапана G =G r+G p в зависимости от расхода сетевой воды Gr через регулирующий клапан регулятора температуры местной воды системы горячего водоснабжения.
Повышение расхода воды Gr через регулирующий клапан регулятора температуры воды ведет к повыше нию давления за регулятором расхода РР, что вызывает его прикрытие и сокращение расхода Gp. Однако из-за большой неравномерности регулятора полное его закры тие происходит при возросшем перепаде давления перед элеватором. Вследствие этого при полном закрытии регу лирующего клапана регулятора перепада давления (соот ветствует периоду максимума нагрузки горячего водо снабжения) общий расход возрастает по сравнению с тем, который имел место при закрытом регулирующем клапане регулятора температуры воды, т. е. при Gr=0. При дальнейшем росте расхода сетевой воды через ре гулирующий клапан регулятора температуры общий рас ход сетевой воды становится равным G = Gr.
Исследование режима работы отопительных систем при двухступенчатой последовательной схеме присоеди нения и нормальном отопительном температурном графи ке показывает, что нормальный температурный режим в отапливаемых помещениях будет иметь место только при температуре наружного воздуха, соответствующей точке излома температурного графика t "'н. При откло нении температуры наружного-воздуха в ту или иную сторону от f "н и постоянном расходе сетевой воды будет перегрев помещений, который может достигать значи тельных величин. Чтобы избежать этого, необходимо по мере понижения температуры наружного воздуха умень шать расход сетевой воды на тепловом пункте. Теоре
221
тическая зависимость среднего расхода сетевой воды на вводе от температуры наружного воздуха, а также hi = = /(4 ) приведены на рис. 8-19. График расхода воды построен для условий г. Москвы при расчетной тепловой
|
|
Рис. 8-19. График .расхода во |
||||||||
|
|
ды при двухступенчатой после |
||||||||
|
|
довательной |
схеме |
|
включения |
|||||
|
|
абонентов и отопительном тем |
||||||||
|
|
пературном |
графике. |
|
|
|||||
|
|
а — температура |
воды |
в подающем |
||||||
|
|
трубопроводе; |
|
б — относительный |
||||||
|
|
расход |
сетевой |
воды |
|
на отопление |
||||
|
|
(G0= GJG'0) |
и |
дополнительный |
на |
|||||
|
|
горячее |
водоснабжение |
(Gr = |
||||||
|
|
—G /С?'0); /ц — температура |
наруж |
|||||||
|
|
ного |
воздуха; |
U — температура |
во |
|||||
|
|
ды |
в |
подающем |
трубопроводе; |
|||||
|
|
G0 — расход |
сетевой |
воды |
на |
|||||
|
|
отопление; G'0 — расчетный |
расход |
|||||||
|
|
сетевой воды на отопление при па |
||||||||
|
|
раллельной |
схеме |
присоединения |
||||||
|
|
абонентов; |
Gr — дополнительный |
|||||||
б) |
°С |
расход |
сетевой |
воды |
на |
горячее |
||||
водоснабжение; |
G — общий расход |
|||||||||
|
|
сетевой |
воды. |
|
|
|
|
|
|
нагрузке отопительной системы Q/0= l |
Гкал/ч и средней |
||
тепловой |
нагрузкесистемы |
горячего |
водоснабжения |
Qcpr=0,27 |
Гкал/ч.Как видно из представленного графи |
ка, при расчетной температуре наружного воздуха для отопления расход сетевой воды должен снизиться прак тически до расхода воды на отопление.
Иное положение с расходом сетевой воды будет при двухступенчатой последовательной схеме присоединения абонентов в случае повышенного температурного графи ка (графика с регулированием по суммарной нагрузке отопления и горячего водоснабжения) [Л. 1, 21, 23], по скольку подобный температурный график строится для определенного по тепловой сети отношения средней на грузки горячего водоснабжения к расчетной нагрузке
отопления Рор = (Qp /Qo) |
• |
|
|
||
Величина отношения нагрузок у |
отдельных абонентов |
||||
рС |
может |
совпадать |
или не совпадать с |
величиной |
|
р“ т\ |
Если |
величина рср у абонента |
совпадает |
с величи- |
ной рср , по которой построен температурный график тепловой сети, то расход воды у такого абонента дол жен поддерживаться постоянным при любых температу-
222
pax наружного |
воздуха |
ниже |
t" \. |
Если |
величина рср |
||
у абонента |
будет выше |
величины р“ ть, то |
с понижением |
||||
температуры наружного |
воздуха |
должен |
понижаться и |
||||
расход сетевой |
воды у |
такого |
абонента. Наконец, если |
||||
величина |
рср у |
аоонента будет |
ниже |
величины рср |
|||
(в частном случае может быть рср = |
0), то |
расход сете |
|||||
вой воды у абонента должен повышаться |
с понижением |
температуры наружного воздуха. В качестве примера на рис. 8-20 приведен повышенный температурный график = ([)(#„) и графики расхода воды у абонентов с различ
ными отношениями нагрузок горячего |
водоснабжения |
и отопления рср. Графики построены для |
климатических |
условий г. Москвы при расчетной нагрузке отопительных систем у каждого из абонентов Q'0= l Гкал/ч и р“ть =
=0 ,2 7 .
Рис. 8-20. График расхода во ды при двухступенчатой после довательной схеме включения абонентов и повышенном тем пературном графике.
а — температура |
воды; |
б — относи |
тельный расход |
сетевой воды; tn — |
|
температура наружного воздуха; |
||
fj, ^о1 — температура |
воды в по |
дающем трубопроводе и перед ото пительным узлом; G — общий рас ход сетевой воды на тепловом пункте; G' п — расчетный расход
сетевой воды на отопление при па раллельной схеме присоединения абонентов; 1 — рср = рср тс=0,27;
2 - р ср-0,455; 3 - р ср=0. '
Таким образом, проведенные расчеты показывают, что для исключения перегрева зданий при применении двухступенчатой последовательной схемы присоединения абонентов расход сетевой воды на вводах значительной части абонентов должен изменяться с изменением тем пературы наружного воздуха, т. е. с изменением темпе ратуры сетевой воды в подающем трубопроводе. Такое изменение расхода сетевой воды может быть осущест влено только с помощью автоматических регуляторов, работающих по отклонению температуры отапливаемых помещений или по изменению температуры воды в по
22?
дающем трубопроводе сети. В последнем случае при установке регуляторов перепада давления прямого дей ствия типа РР представляется возможным использовать неравномерность этих регуляторов для уменьшения в небольших пределах суммарного расхода сетевой воды
Рис. 8-21. Схема автоматического следящего регулирования отпуска тепла на отопление при двухступенчатом последовательном включе нии подогревателя горячего водоснабжения.
ДТj, |
ДТ2— чувствительные элементы (датчики) регулятора |
температуры и рас |
|
хода; |
ДП2— чувствительный |
элемент (датчик) перепада |
давления; У\, У2 — |
управляющие (регулирующие) |
приборы регулятора температуры и расхода; |
||
ИМ], |
ИМ2— исполнительные |
механизмы регулятора температуры и расхода; |
|
РО], |
Р 02— регулирующие органы регулятора температуры |
и расхода. |
при повышении температуры воды в подающем трубо проводе. Необходимо, однако, отметить, что указанное уменьшение расхода сетевой воды будет недостаточным при нормальном отопительном температурном графике.
Для обеспечения требуемого закона изменения расхо да сетевой воды при двухступенчатых последовательных схемах присоединения абонентов и при регулировании отпуска тепла на отопление по температуре сетевой воды
224
в подающем трубопроводе можно применять схему авто матического регулирования, изображенную на рис. 8-21. Эта схема отличается от схемы рис. 7-1,в тем, что на ре гулирующий прибор Уг одновременно воздействуют два импульса — температура сетевой воды в подающем тру бопроводе и перепад давления перед отопительным узлом. В данном случае можно использовать как элек тронные, так и гидравлические регуляторы.
Г Л А В А Д Е В Я Т А Я
АВТОМАТИЗАЦИЯ СИСТЕМ ВОЗДУШНОГО ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ
9-1. ЗАДАЧИ АВТОМАТИЗАЦИИ СИСТЕМ ВОЗДУШНОГО ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ
Основной задачей автоматизации систем воздушного отопления с рециркуляцией воздуха, так же как и для систем водяного отопления, является поддержание по стоянной температуры отапливаемых помещений.
В наиболее совершенных системах воздушного отоп ления дополнительной задачей автоматизации является снижение температуры отапливаемых помещений до до пустимого минимума в отдельные часы суток и дни неде ли (ночные часы, нерабочие дни учреждений и т. п.) по заданной программе. Перед автоматизацией систем воз душного отопления часто ставят задачу обеспечения снижения расхода сетевой воды через калориферы до до пустимого минимума при выключении вентилятора, что бы исключить возможность чрезмерного завышения тем пературы воды обратного трубопровода на тепловом пункте при теплоснабжении от ТЭЦ.
Задачами автоматизации приточной вентиляции, ког да тепловые потери через наружные ограждающие кон струкции полностью компенсируются отопительной си стемой, являются следующие:
1) поддержание постоянной (в пределах зоны нерав номерности регулирования) температуры приточного воздуха;
2)защита от недопустимого понижения или повыше ния температуры приточного воздуха;
3)защита от замораживания калориферов;
4)блокировка электродвигателя вентилятора с элек тродвигателем створчатого воздушного клапана;
15—423 |
225 |
5) автоматическое ограничение расхода тепла при температуре наружного воздуха ниже расчетной для вен тиляции.
Задачи автоматизации отопительно-вентиляционных систем, сочетающих в себе одновременно функции вен тиляции и функции отопления, остаются те же, что пере численные выше задачи автоматизации систем приточ ной вентиляции. Однако задача автоматического под держания постоянной температуры приточного воздуха в данном случае заменяется задачей автоматического поддержания постоянной (в пределах зоны неравномер ности) температуры отапливаемых помещений, а иног д а — снижения этой температуры до необходимой вели чины в отдельные периоды времени по заданной про грамме.
В установках кондиционирования воздуха задачи автоматизации дополняются часто регулированием тем пературы «точки росы» для обеспечения необходимой влажности, а также управлением устройств ороситель ной камеры.
Наиболее распространенным способом регулирования температуры приточного воздуха является регулирова ние путем изменения расхода сетевой воды через кало рифер, поскольку температура этой воды поддерживает ся в соответствии с температурным графиком централь ного регулирования на станции (ТЭЦ, котельной). В не которых случаях регулирование температуры воздуха осуществляют путем перепуска части потока сетевой во
ды по |
обводной |
линии |
вокруг калорифера. Наряду |
с этим |
применяется |
также |
регулирование перепуском |
части воздуха помимо калорифера с последующим сме шением перегретого и холодного потоков воздуха.
9-2. СХЕМЫ АВТОМАТИЗАЦИИ СИСТЕМ ВОЗДУШНОГО ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ
Вариантов схем автоматизации систем воздушного отопления и вентиляции существует значительное коли чество и рассмотреть все эти схемы в настоящей книге не представляется возможным. В связи с этим ограни чимся рассмотрением только некоторых наиболее харак терных схем автоматизации. Рассматриваемые ниже схе мы автоматизации рассчитаны в основном на использо вание электрических (электронных) регуляторов. Одна-
226
ко следует учитывать, что эти схемы в принципе оста ются справедливыми также для пневматических и электрогидравлических средств автоматизации. К достоинст вам электрических систем следует отнести легкую воз можность осуществления диспетчеризации управления.
Рис. 9-1. Схема автоматизации воздушно-отопительного агрегата.
ВОА — воздушно-отопительный агрегат; |
К — калорифер; |
В — вентилятор; |
|||
ЭД — электродвигатель |
вентилятора; |
ДТ —- датчик температуры |
воздуха (тер |
||
мометр сопротивления); У—управляющий |
прибор (регулятор температуры)- |
||||
ИМ — исполнительный |
механизм; |
РО — регулирующий орган; |
/С, — кнопка |
||
управления исполнительным механизмом; |
ПР — переключатель |
режимов; К2— |
кнопка управления электродвигателем вентилятора; МП — магнитный пуска тель.
При автоматизации воздушных отопительных агрега тов, которые применяются для промышленных предприя тий, может быть использован пропорциональный термо регулятор ПТР-П или трехпозиционный терморегулятор
15* |
227 |