книги из ГПНТБ / Дубровский О.Н. Гидроэнергетические расчеты судовых силовых гидравлических приводов и систем
.pdfБезразмерный параметр а оценивает характер потока вязкой жидкости в эквивалентной щели и называется иногда функцией Зоммерфельда, или критерием изогональное™. Если в двух геомет рически подобных по номинальным размерам гидромашинах значе ния о одинаковы, то в эквивалентных зазорах этих гидромашин сум марные профили скоростей потоков фрикционного (увлекаемого дви жущейся стенкой) и просачивания (вызванного перепадом давления) окажутся подобными.
Связь мощности сухого трения с индикаторной выразится зави симостью
Np |
CftiprD 3 = |
CfNi. |
|
(19) |
|
Представив выражение полного к. п. д. насоса в виде |
|
||||
_ |
Ni — Ms _ |
1 — Ms |
|
( 20) |
|
Т,н — Ni + NP + NV — 1 + Np + N4 |
’ |
||||
|
нетрудно получить выражение полного к. п. д. насоса как функции параметров режима
C s-f
|
|
Лн = |
1 + С / - |
сѵГ0 |
|
|
(21) |
||
при |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
= |
1 — Cs |
_Р_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гѵп ’ |
|
|
|
|
'Ітн |
|
1 |
|
|
|
|
(22) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1 + C f + Cv ^ |
|
|
|
||||
Используя законы |
обратимости гидромашин |
[см. формулу |
(5)], |
||||||
находим общий к. п. |
д. |
мотора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 - C |
f |
Су |
|
|
|
||
|
|
ТсГ |
|
|
(23) |
||||
|
|
Ли |
|
|
|
|
|||
|
|
1 + C S |
а |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лг„ = |
_____ 1_ |
|
|
_____ 1_ |
|
|
|
||
14- Cs |
|
|
1 + |
Cs |
|
|
|
||
|
|
|
|
гѵп |
|
|
|||
Лглм — 1 |
Cs |
ra |
I |
_ |
' |
v |
rp |
(24) |
|
|
|
|
= |
e f — |
c v |
|
|
Данное уравнение к. п. д. справедливо для случая обратимости идеальной гидромашины (см. § 3) и, следовательно, отражает част-
27
ный случай ее использования. Для общего случая приведенные урав нения следует представить в следующем виде:
Лн = ( і |
Сс |
1 |
го |
|
Лм = |
^ ) ( |
|
(25) |
( 1 с. |
|
||
где |
|
|
|
1 _ Cs — - |
Cs- |
■cf- ra |
— |
1 + |
1 + С/ + |
||
|
|
1 |
га |
Видно, что Cs для мотора, Cf и Сѵ для насоса отражают частный случай использования гидромашины, когда количество жидкости,
подводимой в мотор, равно Ql, а не Ql + AQM, соответствующей об щему случаю и Cs, а мощность, затрачиваемая на привод насоса, соответствует M l, а не M l + АМН, соответствующей общему слу чаю с Cf и Сѵ.
Использовав приведенные уравнения к. п. д. в выражениях мощ ности, момента, давления, расхода (см. § 1), можно определить все гидроэнергетические параметры и характеристики гидромашины в соответствующем диапазоне регулирования. Рекомендованное
расчетное отношение максимальных |
значений параметров режима |
к минимальным не превышает 1 : 0,5 |
[2]. Оно ограничено тем, что |
аппроксимирующая модель предполагает постоянство коэффициен тов Cs, Cf и Сѵ и не устанавливает связи параметров режима с кон структивными особенностями гидромашины. Если коэффициент Cs можно рассчитать по данным одного спецификационного режима, то для определения коэффициентов Cf и Сѵ необходима универсаль ная характеристика гидромашины. Это ограничивает возможности использования метода, а при наличии универсальной характеристики его применение практически может оказаться нецелесообразным.
Основу метода показательных функций составляет связь основных параметров режима с особенностью конструкции гидромашины. Исследования показывают, что у различных гидромашин степень влияния параметров режима на соответствующие характеристики различна. В связи с отмеченным, закономерности изменения объем ных потерь в гидромашинах более точно, чем критерием подобия о, можно отразить элементарными показательными функциями пара метров режима. Тогда основные уравнения для расчета объемного и механического к. п. д. гидромашины можно записать в виде
p“• |
|
n$Z |
(26) |
% = 1 — К ѵ r<xtna2va4 > *Пт— 1 |
Krr |
||
|
|
r ßl р^3 |
|
где а х_4 и ßj_4— показатели при |
соответствующих |
параметрах |
|
режима (1 — при |
г, |
2 — при п, |
3 — при р, |
4 — при ѵ); |
|
|
|
28
Кѵ и Кт— коэффициенты пропорциональности, постоянные для данной гидромашины, определяемые геомет рией ее рабочих узлов, конструктивными особен ностями, а также величинами относительных потерь и основными параметрами режима.
Коэффициенты рассчитывают по спецификационным параметрам одного режима гидромашины:
|
Kv = Sc (rc)“‘ |
(rtc)“2(vc)“4 |
|
|
где |
Sc = |
1 — цѵ] |
(27) |
|||||
|
|
|
(pT 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( ЛС ) Р , |
( р С ) Р з |
|
где |
|
trf — 1 — Ilm- |
(28) |
|||||
|
Km = trf (яс)Рг (vc)Pl » |
|
|||||||||||
Для |
насоса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
AQC„ |
|
mH= |
|
|
ллг |
|
(29) |
||||
|
|
|
|
|
С ,в^/. + Ц |
’ |
|||||||
для |
мотора |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
тм |
|
C rc DC |
(30) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щ мгм |
|
|
Следовательно, |
общий к. п. д. гидромашины |
|
|
||||||||||
|
^Ігм |
' Аѵ |
Р “ 3 |
|
W |
П |
1 |
1 |
Кт |
|
(31) |
||
|
|
V |
|
|
|
|
V |
« р 2 ѵ р4 |
|
В общем случае параметр давления, входящий в данное выраже
ние, р — Рнап |
Рсл (вс) • |
|
к. п. д. связаны |
Дальнейшие |
преобразования выражения для |
||
с конструктивными особенностями |
гидромашины и гидроприводов. |
||
|
§ 6 |
|
|
Р а счет |
ги д р о э н е р ге ти ч е с к и х |
п ар ам етро в |
гид р ом аш ин |
с и сп ол ьзо ван ие м кр и те р и я подобия |
п о то ка |
Методы расчета. Метод расчета гидроэнергетических параметров по критерию подобия потока с использованием эмпирических коэф фициентов применяется для расчета к. п. д. на различных режимах эксплуатации насосов и моторов, выпускаемых фирмой Брюнингхауз в ФРГ (рис. 3). В основе метода лежат законы обратимости объ емных гидромашин, согласно которым объемный к. п. д. насоса и мотора (см. § 3) можно выразить зависимостью
Ап |
1 |
%н — 1 |
Чѵм = |
|
1+ — |
|
пы |
Частота вращения, эквивалентная объемным потерям Ап, для всей гаммы гидромашин фирмы Брюнингхауз определяется эмпири
29
ческой |
зависимостью |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дп = |
(0.045 -4- 0,075) + 0,015 (7 — і) |
^ |
|
|
|
||||||
где і — индекс |
типоразмера |
гидромашины (табл. |
2). |
|
|
||||||||
Механические к. п. д. |
насоса и мотора |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
'П'пн |
, , |
1 |
. ті |
|
О Цты |
1 — М г |
■м., |
|
|
|||
|
Т7 |
|
|
|
|||||||||
|
|
1 -j- М р |
-р Л1Ѵ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где М, |
относительные потери момента от сухого трения; |
|
|||||||||||
Мѵ — относительные |
потери момента от вязкостного трения. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Для расчета данных ве |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
личин рекомендованы сле |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
дующие |
эмпирические за |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
висимости: |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
0,02 ~ 0,03 . |
0.75 |
||
|
|
|
|
|
|
|
ѴІР |
|
|
|
г |
' |
р ’ |
|
|
|
|
|
|
|
Мѵ = ап-\- bn2 -f- cna. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Физический смысл дан |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ных |
коэффициентов |
опре |
||||
|
|
|
|
|
|
|
деляется следующим: |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ап— жидкостным |
тре |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
нием в фиксированных за |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
зорах |
гидромашин |
и ли |
||||
|
|
|
|
|
|
|
нейно |
меняющимися гид |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
равлическими |
потерями; |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Ьп2 — гидравлическими |
||||||
Рис. 3. |
Конструктивная схема насосов фир |
потерями, |
подчиняющи |
||||||||||
|
мы Брюнингхауз. |
|
|
мися |
квадратичной |
зави |
симости; сп3— отклонением гидравлических потерь от квадратичной зави
симости, потерь на барботаж и вентиляционных потерь.
Расчет механических потерь с помощью коэффициентов фирмы
Брюнингхауз |
достаточно трудоемок: |
|
||||
|
|
а = ^ — 10-®; |
|
|||
= |
( . + |
0,02 ч-О.ОЗ |
. 0,75 \ 1,5і - |
(24-4) |
||
|
+ |
Р ) |
• г 210- |
|||
|
|
|
|
Р |
||
|
|
= (1 +Л4с) |
|
г21,5* ~ (2ч_4) |
||
|
|
|
|
|
т |
|
|
с = |
0,75-1,5* “ |
(2^4) |
(тУ |
ab |
|
|
|
ІО9 |
|
|
1 + М Р |
30
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 2 |
|
Спецификационные параметры гидромашин фирмы Брюнингхауз серии В (насосы В V, |
моторы ВХ) |
|
|||||
|
|
|
|
Типоразмер |
|
|
|
Основные параметры |
712 |
716 |
720 |
725 |
732 |
740 |
750 |
|
|||||||
Числовой индекс типоразмера і |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Удельный рабочий объем, см3/об |
11,7 |
28,2 |
54,5 |
106,5 |
235 |
483 |
898 |
Частота вращения, об/мин: |
|
|
|
|
|
|
|
номинальная |
1450 |
1450 |
1450 |
1450 |
970 |
970 |
930 |
максимальная |
3500 |
3000 |
2500 |
2000 |
2000 |
1200 |
1000 |
Производительность при номи |
17 |
41 |
79 |
154 |
228 |
470 |
655 |
нальной частоте вращения, л/мин |
|
|
|
|
|
|
|
Рабочее давление, кгс/см3: |
|
|
|
|
|
|
|
номинальное |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
максимальное |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
Номинальная мощность, кВт |
4,05 |
9,56 |
19,1 |
37,5 |
55,9 |
114 |
162 |
Сухая масса основного агрегата, |
|
|
|
|
|
|
|
кг: |
|
|
|
|
|
|
|
насоса |
13,8 |
25,5 |
41,2 |
73,6 |
167 |
393 |
697 |
мотора |
12,8 |
22,6 |
33,4 |
68,8 |
113 |
226 |
432 |
Расчет можно существенно упростить, если |
Мр + Мѵ М опре- |
|
делить по эмпирической зависимости |
|
|
м = о,об (і + — V - у ) |
+ |
гпі2 \ |
7 5 0 р / • |
Расхождение в данном случае не превышает 5%.
Метод с использованием номограмм является разновидностью метода с использованием эмпирических коэффициентов. В основе метода лежит критерий подобия потока и закон обратимости гидро машин. Номографический метод также используется фирмой Брюнинг
хауз для расчета гарантийных параметров |
изготавливаемых |
гидро |
|
машин. |
|
|
в виде |
Объемный к. и. д. насоса и мотора можно представить |
|||
%н: |
■Ап |
ПмГм |
|
"> ЧѴм |
м Ап |
|
|
|
|
|
Частота вращения гидромашины, эквивалентная объемным по терям Ап, определяется по номограмме рис. 4.
Механические к. п. д. насоса и мотора определяются из выражений
___ |
р н |
ТІтн — |
(Рн+ Ар) (1 + с і + с2) ’ |
„_ (Рм — Ар)(1— q — с2)
Цтм “ |
Рм |
Следовательно, общий к. п. д. насоса и мотора можно определить по уравнениям
_ |
(пнгн — Ап) Рн |
Н |
п н г н (Рн + А р ) (1 + с і + С2) ’ |
_ |
пыгм (Рм — А р ) (1 — Сх — С2) |
м(пигм-f Ап) рм
Таким образом, определены все величины, необходимые для рас чета основных гидроэнергетических параметров гидромашин фирмы Брюнингхауз:
— производительность насоса
Q h |
Ян (Р ц^ н |
А ^)> |
— расход мотора и его частота вращения
Qu ^ Ям(пмгм + Ап), пм= |
Ля) 4"- |
Удельные постоянные гидромашин фирмы Брюнингхауз одного типоразмера равны, т. е. qH= qM, и выбираются по данным табл. 2.
Энергетические параметры насосов:
— полезная гидравлическая мощность
N r = РнЯн (Ѵн — А«);
32
— мощность, затрачиваемая на привод насосов,
= nnqHrH(рн + Ар) (1 + Cj, + с2);
— крутящий момент на приводе насоса
М. |
<7нЩ |
2я (Рн + А р ) (1 + с і + c è - |
10 15 20 25
sin (f>п
р=40кгс/см2 1 тип 112
|
2 |
716 |
|
J |
720 |
60 |
4 |
725 |
5 |
132 |
|
100 |
6 |
740 |
1 " |
750 |
|
150 |
|
|
ш
п, об/мин
Рис. 4. Номограммы для расчета характеристик гидромашин фирмы Брюнингхауз серии В.
Ф — угол наклона люльки.
3 О. Н. Дубровский |
33 |
Энергетические параметры моторов:
— подведенная гидравлическая мощность
Мг = Р„<7м («</„ + А«);
—полезная (развиваемая) мощность мотора
=qMnMrM(рм — Ар) (1 — сх — с2);
—развиваемый крутящий момент
Мм = |
(Рм — АР) (1 — Ъ — с2). |
В судостроении распространены гидромашины фирмы Брюнингхауз серии В.
Оптимальный к. п. д. В состав критерия подобия потока вязкой жидкости ст (см. § 5) входят основные параметры режима работы гидро машины. Введем недостающий параметр режима г и выразим общий к. п. д. насоса через критерий подобия, используя закономерности при обратимости гидромашины (§ 3):
где
Изменения параметров режима влияют на величину к. п. д. через критерий а, и оптимальный режим работы насоса можно определить
по экспериментальному значению а* при условии, что -43- = 0.
Отсюда
Для современных конструкций роторных гидромашин, исполь-
>> 500. |
Тогда для диапазона регулирования г > 0,5 выражение |
можно |
упростить |
Погрешность в этом случае не превысит 10%.
34
Выполнив аналогичные преобразования, можно получить
|
1 |
- С „ |
- ■ |
Я м |
= |
1 - - |
C sa |
откуда |
|
||
|
|
|
|
<т: |
I / |
|
С у |
~ у |
Cs (1 + Ср) |
||
|
|
Видно, что структура формул экстремального значения критерия подобия для насоса и мотора аналогична и в их составе отсутствует параметр регулирования г.
Следовательно, оптимальные параметры режима, обеспечиваю щие максимальный к. п. д. гидромащин,
г* = 1;
р * = n v Y c s ( l + C p ) ;
п *= -2- ] / С-чП/ !-Ср) ; |
||
“V |
г |
Су |
__£_ I f |
C s (1 + Cp) |
|
n |
V |
C v |
По данным параметрам можно определить соответствующие им максимальные значения к. п. д. По критерию подобия они прини мают выражение:
|
|
С \-Сs |
|
1 —С |
CvC s (1 -Т Ср) |
|
Ян = |
' - ѵ :гг (У+Ср) |
|
г2 |
|||
|
|
|||||
+ Ср + У |
CVCS (1 + Ср) |
’ |
Я м |
CvC s |
||
1 |
1 |
|||||
Г2 |
|
г2 (1 + Ср) |
Данный метод обеспечивает достаточную в инженерных расчетах точность при относительном изменении параметров режима 1 : 0,5 [2].
Задачи оптимизации могут решаться в явной форме, если значе ния Як выразить через частоту вращения, а г\т — через мощность или крутящий момент в относительных единицах с использованием
эмпирических коэффициентов а, |
Ь, с. Рассмотрим случай, |
когда |
||||
Ьп2 + сп3 мало и можно считать |
b — с — 0. |
Тогда общий к. |
п. д. |
|||
насоса |
__ пи Апи_____ NH[____ |
|
|
|||
„ |
|
|
||||
|
|
|
« н |
N ai + N Hp + n H • |
|
|
Решив уравнение |
dn |
= 0, найдем оптимальные значения |
|
|||
|
|
|
Мщ4- Мңр |
|
|
|
= |
Апа |
|
1 |
|
||
|
|
|
|
Д п „ |
|
|
|
Я н = |
2пн + |
N Hi + N BP |
|
|
|
|
|
|
|
|
3*
Если Пв = |
N * t Ч ~ N BP |
|
АПв |
"н 1+ Мр
Д«н мѵ ’
ТО Т]н = ------ -------------— -г=—= .------ г — .
і + лір 2 ^ ; + i + i) + <
Для насосов с высоким к. п. д. оптимального режима п*а в такой степени велика по сравнению с единицей, что можно приближенно оценить
|
пн Ап У~Пн , |
||
тогда для насосов |
|
|
|
Лн |
1+ М-вр 1 |
|
|
|
|
||
а для гидромоторов |
|
Y nн |
|
|
|
|
|
Лм = |
|
Nut |
NmP пм |
пм4- &пм |
|
NШ |
|
Отсюда находим оптимальные значения |
|||
пм |
ЛС |
N.мр |
> |
|
Дя |
||
|
Nu i - N MP- |
* |
|
|
2 я М |
||
Г)м = |
N u |
|
|
|
|
|
|
Если пм = ЛС ■іѵм, р |
|
|
|
Дж, |
|
|
|
"м— 2 ("[Лгг* + |
1 — 1 |
|
|
то Г)м = (1 — М мр) |
—* |
|
|
|
п„ |
|
|
Видно, что при одинаковых значениях безразмерных обобщен
ных пн и пк их функции в выражениях оптимальных к. п. д. оди наковы:
' 2 + 1-
2 ( > Ч + 1+ і) + пв
Следовательно, оптимальные значения к. п. д. насоса и мотора будут одинаковы при соблюдении двух, условий:
п*в = п м и ------= — = 1 — М Mp«
1 + м , НР
При b Ф с Ф 0 задача оптимизации решается методом последова тельного приближения [23].
36