книги из ГПНТБ / Дубровский О.Н. Гидроэнергетические расчеты судовых силовых гидравлических приводов и систем
.pdf§ 20
Р асчет х а р а к те р и с ти к д и з е л ь -ги д р а в л и ч е с к и х приводов
Дизель-гидравлические приводы приобретают все большее рас пространение в судостроении. Их используют в автономных гидро приводах большой мощности (приводы гребных установок, лебедок различного назначения, подруливающих устройств, насосов) и для обслуживания групповых и общесудовых силовых гидравлических систем [7; 9; 11].
Выбор типа дизель-гидравлического привода определяется ' не только особенностями обслуживаемой гидросистемы (индивидуаль ной или общесудовой системы, с объемным или дроссельным регулиро ванием, постоянного или переменного давления, характером и про должительностью нагрузки и др.), но и особенностями энергетиче ских характеристик дизеля, приводящего насос гидропривода. При этом большое значение имеет выбор оптимального режима работы дизель-насосного агрегата — с постоянной или переменной частотой вращения — путем сравнительного анализа обоих вариантов в за висимости от основных режимов работы гидропривода (М = const, N = const, N = Сп3). В качестве критерия можно принять сле дующие параметры:
—■диапазон регулирования скорости и нагрузки;
—тепловую и механическую напряженность дизеля, характери зующую его надежность и моторесурс;
—экономичность Г]дг (іѴм, пм).
Эффективную мощность и крутящий момент дизеля можно выра зить зависимостями (в относительных единицах)
Ne — реп, Ме = ^ - = ре. |
(157) |
п |
|
Действительная связь данных величин, в силу особенностей рабочего процесса дизеля, сложнее и имеет не строго линейную зависимость.
В диапазоне п ^ 0,4-4-0,9 действительные значения Ne и Ме на 5— 15% превышают рассчитанные поданным зависимостям и хорошо аппроксимируются выражениями
N e = petic- n и Ме — репс~п- \ |
(158) |
где С =1,2-4-1,3 (меньшее значение коэффициента характерно для дизелей с газотурбинным наддувом, большее — без наддува).
Однако указанные отклонения от линейной зависимости невелики и с целью упрощения расчетов ими можно пренебречь. Данное упро щение не нарушает принципиальных соотношений, определяющих диапазоны возможного использования дизель-гидравлического при вода.
Величина ре примерно соответствует цикловой подаче топлива Д0т._При AGT = 1 (максимальная подача) ре = ре = 1- При AGT =
= АОт = const снимаются |
внешние (предельные) энергетические |
10* |
147 |
характеристики дизеля Ne (я), qe, т]г, цт, а и др. При АGT < < Дбт (р е < 1) снимаются ограничительные характеристики. Во из бежание перегрузки дизеля работа при ре = 1 допускается ограни
ченное время и, как правило, при я << 0,7. Длительная эксплуатация дизеля в пределах всего диапазона эксплуатационных оборотов до
пускается |
при 0,9-М),85 > |
р е > 0,25-г-0,35 (по условиям нормаль |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ного смесеобразования). Эти |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ми же причинами ограничи |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
вается |
скоростной |
режим |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
длительного |
использования |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
дизеля, который, как пра |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
вило, не выходит за пределы |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
диапазона |
п = 0,9—г-0,4 (в ге |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
нераторном |
режиме |
я «=* |
1). |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
На режимах я'" |
0,3-г-0,35 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
допускается |
кратковремен |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ная работа дизеля. |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Величины я' и я"—я"' |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ограничены |
регулятором ча |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
стоты вращения, от работы |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
которого зависит неравномер |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ность работы дизеля. Пре |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
дельные |
колебания |
частоты |
|||||
Рис. 43. Обобщенные характеристики дизеля. |
вращения |
судового |
дизеля |
||||||||||||
1 — фактическая |
мощность; |
2 — расчетная мощ |
на |
установившемся |
режиме |
||||||||||
ность (Ne = |
Р е п ) ; |
3 — ограничительная макси |
Ая |
при |
полном |
сбросе |
на |
||||||||
мальной длительной мощности |
= |
const); 4 — |
грузки, как правило, не пре |
||||||||||||
регуляторная |
характеристика |
максимальной |
ча |
вышают |
|
±10% |
при |
работе |
|||||||
стоты вращения (при р*е ~ |
р\ |
~ |
і); 5 — ограни |
на |
гребной |
вал и ±(1-=-5)% |
|||||||||
чительная минимальной |
длительной |
мощности |
при |
работе |
в генераторном |
||||||||||
(ре = const); |
6 — винтовая характеристика; |
7 — |
|||||||||||||
регуляторная |
характеристика |
минимальной |
ча |
режиме (по нагрузочной ха |
|||||||||||
стоты вращения (при ре)\ |
8 — действительная |
рактеристике). |
Таким обра |
||||||||||||
минимальной длительной мощности. |
|
зом, механические характе |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ристики дизеля |
при исполь |
||||||
зовании его в гидроприводах следует рассматривать как устойчи
вые, приняв |
Я (М ) const. |
обобщенные характеристики дизеля. |
На рис. |
43 приведены |
Зона длительных эксплуатационных нагрузок заштрихована. При спаривании агрегатов через редукторную передачу = Ney\p и Яң = nip, где Пр и ір — полный к. п. д. и передаточное отношение редуктора.
В общем случае основные энергетические параметры дизеля
имеют следующую связь с параметрами гидропривода: |
|
|||||
N. |
СлРеП= |
ГңРңЯң |
= с„ гмРмпм |
(159) |
||
|
|
|
% п |
|
4гп |
|
|
|
|
|
|
|
|
М, |
= СДРе ■ |
с. |
гнРн |
= с„ |
ГмРм |
(160) |
’Ігп |
4гп |
|
||||
148
Для сравнения примем параметры, характерные для судовых дизе
лей: р е = 1, ре — 0,25, я — 1 я = 0,4. Если влиянием изменения к. п. д. гидропривода пренебречь и принять рн = рм, тогда (в от носительных единицах):
— при я = const |
|
Ne = М е = ре = г~Рп = гмпмрн = 1-5-0,25, |
(161) |
откуда диапазон использования гидропривода по мощности и моменту
Бщы,М)-%г — 4; |
(162) |
|
Ре |
|
|
— при я = war |
|
|
Ne = реп = г„рипи = гмрнпм = 1-ь0,10, |
(163) |
|
Ме = ре = гнрн = гмрн |
= 1 -5-0,25, |
(164) |
откуда |
|
|
£>Д( л г ) = - Й - = |
10, |
(165) |
Ре11 |
|
|
Я*(Лі) = 4 --= 4. |
(166) |
|
Ре |
|
|
Следовательно, регулировочные возможности гидропривода с ди зель-насосной установкой, работающей в режиме я = war, принци пиально шире, чем в гидроприводе с п = const. Как видно, регулиро вочные возможности дизель-гидравлических приводов ограничи ваются нижними мощностными пределами. Например, для варианта
с я = const нижний предел Ne ^ 0 , 2 5 и для варианта с я = war
Ne = 0,1JV( при я . Следовательно, для я = |
const при максимальном |
|||||
значении г„ |
= |
1 |
или ря — 1 минимальные значения |
ря = рй = |
||
= Ne/rH” nH'= 0,25 |
и я„ = N'é/pnrM= 0,25 соответственно. |
При я = |
||||
= war и рн = |
1 |
минимальные значения |
гя = МУрнпя“ = |
0,25 и |
||
«м = пя - ~ |
= |
0,1. |
При я'н = 0,4 минимальное давление p'â |
— р”и = |
||
= N"e/гяпя = |
0,25. |
|
_ |
|
|
|
При работе по винтовой характеристике с N = пь, где b — 1,4ч-3,2 (в зависимости от типа обводов корпуса), минимальная частота вращения в обоих вариантах
«м = ^ Ре 0,4-5-0,65.
Следовательно, для расширения диапазона регулирования и обеспечения длительного холостого хода в установках обоих типов необходимо обеспечить дополнительную загрузку дизеля мощностью,
равной реп . В судовых дизель-гидравлических приводах это дости гается электрогенераторами, приводимыми от дизель-насосного агре гата (для варианта с я = const), или введением дросселя с пере пуском рабочей жидкости гидропривода.
149
Связь моторесурса дизеля Тд с режимом эксплуатации чрезвы чайно сложна. Данный вопрос не имеет законченного решения. Можно привести ряд ориентировочных соотношений, которые по могут, в первом приближении, выбрать рациональный режим работы дизеля в составе дизель-гидравлического привода.
Срок службы дизеля гребной установки между переборками (ремонтами) в зависимости от эксплуатационной мощности, по дан ным [3], можно выразить примерной зависимостью
7,д^ - = - ( 1 - О Д / П |
(167) |
Видно, что срок службы судового дизеля с уменьшением средней эксплуатационной мощности интенсивно возрастает. Основные пара метры, определяющие мощность, оказывают неравноценное влияние на износ двигателя. По рекомендации Д. Б. Танатара, изменение моторесурса геометрически подобных двигателей, при подобии усло вий смазки и материальных систем, в первом приближении можно оценить по выражению
(168)
где X л* 1-Д),33, у ж 1ч-2.
Таким образом, преобладающее влияние на моторесурс имеет скоростной режим двигателя. Поэтому режим п — war принципиально выгоднее режима п = пс = const.
Реализация заданной мощности с целью сохранения моторесурса более выгодна путём эксплуатации дизеля при возможно более низ кой частоте вращения за счет максимального увеличения среднего эффективного давления. Однако увеличение ре, как правило, ведет к уменьшению коэффициента избытка воздуха а, который может слу жить одним из показателей тепловой напряженности поршневой группы. С уменьшением а температура поршней интенсивно возра стает, уменьшаются надежность и срок службы дизеля.
Данный показатель может быть использован в качестве дополни тельного параметра, характеризующего степень напряженности выбранного режима работы. При прочих равных условиях предпочти тельнее режим с большим значением а. Не следует допускать дли тельную работу дизеля на режимах, когда а < а с, а также кратко временную эксплуатацию на режимах с а < 0 ,9 а с.
Параметр а в функции величин, оказывающих на него основное влияние,
(169)
Все параметры, составляющие приведенное выражение, взаимо связаны. Для приближенной оценки можно записать
Тогда |
, ПС1+С2 |
|
пс |
|
|
|
|
(171) |
|||
|
а = а :і-я ,—н. = |
а |
|||
где |
|
|
N» ’ |
|
|
(м')с,+ С2 |
|
(пУ |
|
||
а |
ас |
(172) |
|||
= сг- -й |
|||||
|
|
|
( К Г |
’ |
С = Сг + С2 + Н, Я = 1— я х— я 2
Параметры а ', п' и pé соответствуют максимальным значениям, принятым в рассматриваемом варианте. В общем случае а' = ас. Коэффициент избытка воздуха на спецификационном режиме а с у судовых дизелей лежит в следующих пределах: для быстроходных четырехтактных двигателей с многокамерным смесеобразованием 1,4— 1,6; для двигателей с непосредственным впрыском высокой и средней быстроходности 1,8—2,0 (меньшие значения для четырех тактных большой мощности, большие — для двухтактных) и 2—2,2 для тихоходных двухтактных двигателей двойного действия.
Коэффициенты Сг и Н 1 при оценке к. п. д. в первом приближении могут определяться в зависимости от вида характеристики, по кото рой работает дизель, и типа смесеобразования. Можно рекомендовать:
— для внешней (предельной) характеристики Сг = 0-й), 1, Н х =
=0;
—для винтовой характеристики Я і = 0, Сг = 0,15-г-0,2 при
непосредственном впрыске топлива, Сх = |
|
0,33—^0,5 при форкамерном |
|||||||||||||
смесеобразовании; |
|
|
характеристики |
Сг = |
0, |
Н г = 0,1н-0,15 |
|||||||||
|
— для |
нагрузочной |
|||||||||||||
при непосредственном впрыске топлива, |
|
Н г = 0,25-f-0,33 при фор |
|||||||||||||
камерном |
смесеобразовании. |
|
|
|
|
образом |
типом |
||||||||
|
Коэффициенты |
С2 |
и Я 2 |
определяются главным |
|||||||||||
наддува. Можно рекомендовать: |
|
|
—0,1, |
Я 2 = —0,1 -4-0; |
|||||||||||
|
— для двигателей без наддува С2 = |
|
|||||||||||||
Я 2 |
— |
для |
двигателей |
с |
механическим |
наддувом С2 = 0,25-й),30, |
|||||||||
= |
0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
наддувом |
С2 = |
0,2—^-0,25, |
|||
Я 2 |
— для двигателей с газотурбинным |
|
|||||||||||||
= |
0,1-й),22. |
|
|
|
|
|
|
const и, |
следовательно, |
||||||
|
Для внешней характеристики при ре |
||||||||||||||
Ne = Спіг |
«(п) = |
а'п 11, где п = |
Сг + С2. |
|
|
|
(173) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Для |
винтовой |
характеристики |
Ne = |
CBnb |
при |
b = |
3 |
|
||||||
|
|
«в = 4 » |
где ß |
= |
2 ( 1 - Я 2) - С 1- С |
2 (Я1 = |
0). |
(174) |
|||||||
|
|
|
|
п° |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
нагрузочной |
характеристики |
при ti' |
= const |
|
|
||||||||
|
|
|
|
а {Н) = ^ ң , |
где Я = |
1 — Я х — Я 2. |
|
|
(175) |
||||||
|
|
|
|
|
Ре |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
151
Эксплуатация дизеля по винтовой или иной скоростной характе ристике, а также наличие газотурбинного наддува способствуют поддержанию более высокого значения а и меньшей тепловой напря женности поршневой группы.
Коэффициент избытка воздуха является также одним из наи более существенных показателей, определяющих экономичность двигателя.
Рис. 44. Характеристики тц (а) судовых и тепловозных дизелей различных типов.
/ — 4СП 8,5/11; 2 — 14 10,5/13; 3 — К 157М; 4 — К-457; 5 — Д-50; 6 — М-50; 7 — К -164; 8 — ЗД6; 9 — 6ЧН 23/30; 10 — 16ЧН 24/27; 11—ЗД12А;
12 — 8ДКР 75/125 (нагрузочная характеристика); 13 — Коло —BBA; 14 — 8ДК.Р 75/125 (винтовая характеристика).
Экономические характеристики дизеля неустойчивы. В зависи мости от режима работы они могут изменяться на 50— 100% и суще ственно влиять на экономичность гидропривода в целом. Это может быть решающим фактором при выборе типа первичного двигателя, принципиальной схемы гидропривода и режимов его использования.
В общем виде
Чдг = Лайт. |
(176) |
где
11а = %Лт-
Связь эффективного к. п. д. дизеля с нагрузочными и скоростными режимами работы сложна и определяется многими конструктивными
Щ
особенностями. Основным фактором, определяющим гр, является коэффициент избытка воздуха а [3], который, имея в спецификационном режиме значение 1,5—2,0, может снизится до 1,0—1,3 при работе дизеля по внешней характеристике или возрасти до 5—8 на режимах нагрузочной и винтовой характеристик, существенно меняя при этом экономичность двигателя. Данному диапазону изме нения а соответствует эксплуатационный диапазон мощности 1 : 0,2, характерный для работы судовых дизель-гидравлических приводов.
В основе метода расчета rp (Ne, п) является связь |
тр (а), |
а |
(Ne, п) |
и т]т (Ne, п). |
рис. |
44 |
приве |
Дизели имеют общую закономерность гр (а). На |
дены характеристики тр (а) судовых и тепловозных дизелей различ
ных типов. Можно отметить следующие закономерности. |
Все харак |
теристики, как правило, имеют максимум тр при а |
2 -т-5. Мень |
шие значения тр и а характерны для дизелей с малой цилиндровой мощностью, с многокамерным (вихрекамерным) смесеобразованием. Характеристики дизелей с непосредственным смесеобразованием,
свысокой цилиндровой мощностью, с большим размбром цилиндров
ималой частотой вращения более устойчивы и могут иметь тенден цию к непрерывному замедленному возрастанию тр с увеличением а.
Параметры тр и а связаны со спецификационным значением т^. Эта связь достаточно стабильна для дизелей разных типов и может быть определена эмпирическими соотношениями
|
тр = Clip, а* = t o ' ) 2, |
(177) |
где Ci |
1,35-5-1,45 (меньшие значения характерны для двигателей |
|
|
большей мощности с газотурбинным наддувом и малым |
|
|
удельным расходом тошщва, большие — для |
двигателей |
|
малой мощности с механическим наддувом); |
двигателей |
С2 «г 4,8 ч-5,5 (меньшие значения характерны для |
||
|
с многокамерным смесеобразованием и двухтактных, сред |
|
ние—для быстроходных дизелей с непосредственным впрыс ком топлива, наибольшие— для тихоходных дизелей с боль шой цилиндровой мощностью).
Текущие значения тр во всем эксплуатационном диапазоне изме нения а для дизелей различных типов аппроксимируются уравнением
У]і = 1р
где
(а* — а)2
(178)
Cta
Сі = (С3тр)2, Сз ^ 12 4- 15.
Общие рекомендации по выбору С3 аналогичны рекомендациям по выбору С2.
Механические потери в дизеле определяются выражением
Мп |
|
|
(179) |
|
' N: |
1 |
|
||
Ne |
1 -I- N„ |
|||
|
||||
|
^ |
|
153
По данным [3] |
|
|
||
|
1— |
Nn |
{^тп у |
(180) |
где С„ |
, d — 1,6-ь2,2 |
(большие значения |
характерны для |
|
двигателей |
с |
механическим наддувом, меньшие — с газотурбинным |
||
наддувом и без наддува).
Общее выражение эффективного к. п. д. дизеля на режимах
частичного |
использования |
при относительном выражении мощности |
и частоты |
вращения (за |
единицу принимаются спецификационные |
значения Ne и пс)
* Л N? |
|
|
П і - Се |
|
|
л .= |
|
|
1 + |
Cm ^ |
|
где Се = |
|
|
С(-ас |
|
|
Для внешней характеристики |
|
|
- - 2 і- ( а * - |
а сй п ) 2 |
|
Ц е (п) — |
Cmnd |
1 |
1 + |
||
Для винтовой характеристики |
(при |
b 3) |
„с \2
Пі
й« (в
йЗ—d
(181)
(182)
(183)
Для нагрузочной характеристики |
|
|
■'ll СеР*е \ «- |
-н |
|
Ле(н) — |
"е |
(184) |
|
||
1 |
Ре |
|
|
|
Ориентировочно к. п. д. можно оценивать по табличным спецификационным значениям (при отсутствии паспортных данных дизеля), приведенным в табл. 18. Связь указанных величин можно также установить по удельному расходу топлива на спецификационном
режиме <fe |
г/(э. л. с-ч): |
|
|
|
|
6 3 2 |
/ і о г \ |
|
* = |
вд й й Г ' |
(185) |
где Ни = 10 000-НІ0 500 ккал/ч |
(низшая |
теплотворнаяспособно |
|
дизельного |
топлива). |
|
|
154
<ѵ
3
н
ОЗ
X
а .
н
у
а> 3
н
оз
X > .
со
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 18 |
|
Спецификационные значения к. п. д. судовых дизелей |
|
||||||
|
|
|
|
различных типов |
|
|
|
|
Д и з е л и |
|
|
< |
|
Ч? |
|
быстроходные |
с непосред- |
|
|
|
|||
ственньш впрыском: |
|
0,32—0,34 |
0,82—0,86 |
0,39—0,42 |
|||
без |
наддува |
|
|||||
с |
механическим надду- |
0,33—0,35 |
0,75—0,8 |
0,4—0,42 |
|||
|
вом |
|
|
0,35—0,37 , |
0,82—0,86 |
0,41—0,44 |
|
с газотурбинным надду- |
|||||||
|
ВОМ |
|
|
|
|
|
|
Средней |
быстроходности с |
|
|
|
|||
непосредственным впрыском: |
0,34—0,37 |
0,8—0,85 |
0,42—0,46 |
||||
без |
наддува |
над- |
|||||
с |
газотурбинным |
0,36—0,40 |
0,8—0,86 |
0,44—0,48 |
|||
|
дувом |
(предкамер- |
|
|
|
||
Форкамерные |
|
|
|
||||
ные): |
|
|
|
|
0,29—0,32 |
0,75—0,78 |
0,38—0,40 |
без наддува |
|
||||||
с газотурбинным надду- |
0,3—0,34 |
0,76—0,8 |
0,39—0,41 |
||||
|
вом |
|
|
|
|
|
|
Вихрекамерные (в поршне): |
0,32—0,34 |
0,75—0,78 |
0,42—0,45 |
||||
без наддува |
|
||||||
с газотурбинным надду- |
0,33—0,36 |
0,76—0,8 |
0,43—0,46 |
||||
|
ВОМ |
|
|
|
|
|
|
Быстроходные: |
|
|
0,32—0,34 |
0,70—0,75 |
0,43—0,45 |
||
с |
механическим надду- |
||||||
с |
комбинированным над- |
0,34—0,36 |
0,72—0,76 |
0,44—0,47 |
|||
ВОМ |
|
|
|
|
|||
|
дувом |
|
|
|
|
|
|
Средней быстроходности: |
0,33—0,35 |
0,72—0,77 |
0,44—0,47 |
||||
с |
механическим надду- |
||||||
|
вом |
|
|
0,34—0,37 |
0,73—0,78 |
0,44—0,48 |
|
с комбинированным над- |
|||||||
|
дувом |
|
дей |
0,38—0,42 |
0,8—0,9 |
0,45—0,52 |
|
Тихоходные двойного |
|||||||
ствия большой мощности с ком бинированным наддувом
Покажем пример расчета характеристик судового быстроходного четырехтакт ного дизеля М-50 (12 ЧНС 18/20) с механическим наддувом.
|
Спецификационные данные дизеля М-50: N ec = 1000 л. с. при дс = |
1700 об/мин; |
||||||
qce = |
180 |
г/(э. л. с -ч) или т)£ = |
0,335. |
|
|
|
|
|
|
В соответствии с рекомендациями для дизеля типа М-50 с непосредственным |
|||||||
смесеобразованием |
принимаем: |
С1 = 1 , 4 ; |
Сг — 5,2; С3 = 13,5. |
Следовательно, |
||||
а* = |
(5,2-0,335)2 = |
3,0, фактически а* |
3,0-^3,2, |
tjJ = 1,4.0,335 = |
0,466, фак |
|||
тически |
!=« 0,467. |
Расчетный |
коэффициент Сі = |
(13,5-0,335)2 = |
20. |
|
||
|
Основное уравнение индивидуального |
к. п. д. |
|
|
|
|||
|
|
|
т = 0.466 |
|
|
|
(186) |
|
1 5 5
Механический к. п. д. (см. табл. 18) |
|
ОД |
|
|||
Следовательно, |
|
1—0,8 |
|
|
||
|
|
|
0,25. |
|
||
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Основное уравнение механического к. п. д. при d == 2 |
|
|||||
|
|
Цт = |
1 |
|
(187) |
|
|
|
' |
|
|
||
|
|
|
1 + 0,25 т=- |
|
||
|
|
|
|
|
Ne |
|
Спецификационный коэффициент избытка воздуха для дизелей М-50 а с я« 1,8 |
||||||
соответствует |
фактическому. |
|
|
|
|
|
п = |
0,05 + 0,28 = |
0,33, |
в = 2 (1 — 0) — 0,17 — 0,28 = |
1,55. |
||
Расчета и т]в по внешней и винтовой характеристикам производим по уравнениям |
||||||
|
|
1,8 |
3г~ |
|
1,8 |
(188) |
|
(п ) |
V |
|
аМ~~пх-55 » |
||
|
|
0,466 - |
0,0278 |
(з,0 — 1,8 V n f |
|
|
|
Че(и) |
|
у Т |
|
|
(189) |
|
|
1 + |
|
0,25« |
||
|
|
|
|
|
||
|
|
0,466 — |
0,0278ft1,55(з,0 — 4 4 5Ѵ |
|
||
|
(в),. |
|
1 |
|
0,25- |
(190) |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Результаты расчета графически показаны на рис. 45, а, б. Для ряда характеристик расчетные линии (штриховые) полностью сов пали с фактическими (сплошные) по данным [3]. На рис. 45, в при ведены фактические и расчетные экономические характеристики гребной дизель-гидравлической установки УМХ с дизелем К-457, работающим через редуктор на два насоса ІІД-5, каждый из которых соединен с мотором ІІМ-Ю на гребных валах. При испытании уста новки замерялся часовой расход топлива GT, кг/ч, расчетная величина которого определялась по выражению
К = Ч е ш ЛѴгЮ3. .............................(191)
Расчеты экономических характеристик дизель-гидравлических приводов на режимах, отличных от спецификационных (максималь ных), в первом приближении можно выполнять по упрощенной зависимости т]дг = іулгп, в которой г\е рассчитывается с показате лями Сх и Н х, а т]гп — с показателем ср (см. упрощенный расчет г|гп в § 17, 18). В общем виде упрощенное уравнение г|дг для дизельгидравлического привода с объемным регулированием
1 |
4гпС |
Т]дг — У]еПС' Р е ' 1 |
(192) |
(гн5м«н«мРгп)Ф .
156