книги из ГПНТБ / Андреев Д.П. Механически перестраиваемые приборы СВЧ и разделительные фильтры
.pdfНа рис. 2.23 при ведена зависимость величины перестраи ваемой емкости при
резонансе сооС/гДи от параметра х0. Поль-
Рис. 2.23. Зависимость 'емкости при резонансе от Хо для резонатора, наг руженного емкостью
зуясь графиком, можно определить размеры резонатора. Задавшись общей длиной резонатора /0, можно определить величину сосредото
ченной емкости С при задан |
|
|||||
ной частоте и наоборот. |
|
|
||||
На рис. 2.24 пірѳдставле- |
|
|||||
лы |
кривые |
зависимости |
на |
|
||
груженной |
добротности |
от |
|
|||
параметра х0. При фиксиро |
|
|||||
ванной длине |
резонатора Іо |
|
||||
параметр х0 пропорционален |
|
|||||
частоте. Как видно из рисун |
|
|||||
ка, |
ширина |
полосы |
пропус |
|
||
кания этого резонатора, |
как |
|
||||
и резонатора, перестраивае |
|
|||||
мого путем |
изменения дли |
|
||||
ны |
центрального |
стержня, |
|
|||
резко уменьшается |
при |
пе |
Рис 2.24. Зависимость добротности резона |
|||
рестройке на |
низкие часто |
|||||
ты. Поэтому |
|
четвертьволно |
тора, нагруженного емкостью, от х0: |
|||
|
1— а = 0 ,5 ; 2—а= 0 ,3 ; 3— а = 0 ,2 ; 4— ос= 0,15; 5— а = |
|||||
вые резонаторы с кондуктив- |
= 0,1; 6—а= 0,09; 7—а= 0 ,0 8 |
|||||
ной |
связью, |
перестраивае |
|
мые емкостью, применяются только при небольших диапазонах пе рестройки і(до 10—15%).
2.5.МАЛОГАБАРИТНЫЙ МНОГОЗВЕННЫЙ ФИЛЬТР, ПЕРЕСТРАИВАЕМЫЙ ЕМКОСТЬЮ
Схема резонатора
Фильтр выполнен из четвертьволновых резонаторов, пере страиваемых емкостью. Схема резонатора .показана на рис. 2.25. Четвертьволновый резонатор состоит из короткозамкнутого и разомкнутого шлейфов. Для уменьшения длины резонатора
61
Рис. 2.25. Малогабаритный ре зонатор:
разомкнутый шлейф сівеірнут таким о'бразом, что образует систему из двух последовательно соединенных ■коаксиальных линий 3, конструк тивно входящих одна в другую.
Переменная емкость образуется ■подвижной втулкой 1, которая пе ремещается вдоль внутреннего центрального 'Стержня 2. На верх ней частоте диапазона перестройки втулка .полностью выведена из по лости резонатора и оконечная ем кость равна нулю. Длина резона тора
= h + 4 -Ь h- |
(2.21) |
/ — подвижная |
емкостная |
втулка; |
2 — центральный |
стержень; |
3 — ко Ее івеличіина определяется на верх |
аксиальные линии |
ней частоте диапазона перестройки. |
|
|
|
На нижней частоте диапазона втулка вводится в резонатор на величину хода I, емкость при этом максимальна. Длина резонатора на нижней частоте для данной конструкции емкости уменьшается на величину хода втулки и определяется по формуле
r0 = h + ( k ~ l ) + l3. |
(2.22) |
В дециметровом диапазоне волн для получения достаточной точно сти при перестройке в (10—15)% полосе частот величину хода вы бирают равной примерно 5—10% от общей длины резонатора.
Расчет фильтра
Рассчитаем фильтр, имеющий следующие характеристики:
диапазон перестройки |
|
— 4804-530 МГц |
|
ширина полосы пропускания по уровню ко |
— не менее 2,5 МГц |
||
эффициента |
бегущей |
волны 0,75 |
|
затухание, |
вносимое |
фильтром при рас |
— не менее 40 дБ |
стройке от средней частоты «а 70 (МГц |
|||
потери в полосе пропускания |
— не более 1,5 дБ |
||
волновое сопротивление подводящих линий |
— 1Го = 75 Ом |
Расчет фильтра складывается из следующих основных этапов:
1.Выбор формы частотной характеристики и определение коли чества звеньев для обеспечения заданных требований.
2.Определение величины добротности отдельных звеньев.
3.Конструктивный расчет фильтра.
1.Выбираем чебышевскую форму частотной характеристики. Добротность фильтра с перестройкой емкостью увеличивается при его перестройке на нижние частоты (см. рис. 2.24). Поэтому необ ходимо, задавшись величиной полосы пропускания на нижней час
тоте, определить величину добротности на нижней и верхней часто
62
тах диапазона перестройки. Далее расчет вести на верхней частоте диапазона перестройки (см. главу 1). Примем для расчета с неко торым запасом полосу пропускания на нижней частоте диапазона перестройки Д/п = 3 МГц. Определяем полосу пропускания Д/в на верхней частоте.
Из рис. 2.24 находим, что для 10% полосы перестройки частот ная переменная х0 изменяется в пределах от Хо = 0,5я на верхней частоте (70 = 0,25 ?ів) и до Ха = 0,45я на нижней частоте. В этом диа пазоне ширина полосы пропускания изменяется примерно на 33%.
Тогда Д/в = 4 МГц.
Подставив исходные параметры фильтра в ф-лы (1.14) — (1.16), получим п —1,75 или, округляя до большего целого числа, п = 2.
2. Величины добротностей звеньев фильтра [|1; 4]
QlB = @2В= 49•
Графики рис. 2.24 показывают, что для значений а = 0,1-г-0,08 при изменении х0 от 0,5я до 0,45л добротность изменяется примерно на 20%- Тогда добротность звеньев на нижней частоте будет равна
QiH = Qiн = 59.
3. Определим конструктивные размеры фильтра.
Длина резонатора определяется на верхней частоте диапазона
10в — — = 14,15 см.
4
Волновое сопротивление шлейфов, как показал опыт 'Конструи рования таких фильтров, рекомендуется выбирать не менее 30 Ом. Для данного случая выберем волновое сопротивление шлейфов рав ным
\Ѵоі = 35 Ом.
Тогда параметр б = — = — = 2,15.
Уо 35 Длина короткозамкнутого шлейфа определяется следующей
формулой:
Із — а Іо-
Для определения величины а, обратимся к графикам рис. 2.24. Графики построены для параметра 6=1. Поэтому сначала находим величину
QBUC 49 22,6.
б2,15
Это соответствует величине а = 0,085. Тогда длина короткозамкну того шлейфа /3=0,085-14,15 = 2,21 см. Диаметр резонатора выбира ется с учетом конструктивных и электрических требований. Выби раем внутренний диаметр внешнего проводника коаксиальной ли нии Da равным 38 мм, а диаметр центрального стержня равным 21 мм. При таким размерах 11Г01 = 35 Ом.
63
Рассчитываем максимальную величину перестраивающей емкокости См на низкой частоте диапазона перестройки и зависящие от нее конструктивные размеры внутреннего шлейфа. Задаемся вели чиной хода втулки, которую берем равной, например, 8% от резо нансной длины. Тогда длина резонатора на нижней частоте диапа зона перестройки
Іон = А)в — 0,08/ов = 13 см.
Величина максимальной емкости определяется из условия резонан са (2.20)
|
Уоі clg^і/он |
|
|
|
(2.23) |
||
|
2я Л, |
|
|
|
|
||
|
(2.23) |
значения для £/оі = —^ |
|
|
|||
Подставляя в ф-лу |
; /он =13 |
см; |
|||||
си |
|
|
|
|
W0і |
||
|
|
|
|
|
35 |
пФ. |
|
/■ц = 480 МГц, получаем, что величина емкости равна См = 2,56 |
|||||||
|
|
|
На рис. 2.26 схематически показано кон |
||||
|
|
структивное выполнение переменной емкос |
|||||
|
|
ти. Емкость создается между подвижной ме |
|||||
|
|
таллической |
івтулікой 2 и |
центральными |
|||
|
|
стержнями/резонатора. Втулка и централь |
|||||
|
|
ные стержни образуют цилиндрические кон |
|||||
|
|
денсаторы Сі и С2, включенные последова |
|||||
|
|
тельно. Учитывая малую длину втулки по |
|||||
|
|
сравнению с длиной волны, рассчитаем |
эти |
||||
|
|
емкости как свсредоточенные. Емкость ко |
|||||
|
|
аксиального |
цилиндрического конденсатора |
||||
|
|
определяется по формуле |
|
|
|||
|
|
|
|
0,241 е,г1 |
|
|
|
|
|
|
С = ---- D~a |
’ пф> |
(2.24) |
||
|
|
где |
|
,ед |
|
|
|
|
|
/ — длина конденсатора, см; |
|
|
|||
|
|
Da — 'внутренний диаметр внешнего провод |
|||||
|
|
ника коаксиальной линии; |
|
|
|||
|
|
Di —'(внешний диаметр внутреннего провод |
|||||
Рис. 2.26. Переменная |
ника коаксиальной линии; |
|
|
||||
емкость |
|
е,-— относительная |
диэлектрическая прони |
||||
|
|
цаемость. |
последовательно |
соединенных |
|||
Суммарная максимальная емкость |
|||||||
конденсаторов при L = 2l |
|
|
|
|
|
||
|
С1С2 |
|
0,482 /,[см] |
|
(2.25) |
||
С„ = С1 + Сг |
|
D „ |
D i + 2d |
||||
lg' |
|
|
|||||
|
|
21g |
|
|
|
||
|
|
Da- 2d |
D t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где d — зазор между втулкой и стержнями. Формула (2.25) уста-
64
иавливает связь между конструктивными размерами внутреннего шлейфа резонатора и емкостной втулки.
Выберем d —1 мм, D'a =19 мм, Z),= 9 мм. Подстановка этих ве
личин в ф-лу (2.25) для проверки дает значение См = 2,48 пФ. Эта величина близка к величине емкости, рассчитанной по ф-ле (2.23).
Конструкция фильтра
Фильтр, показанный на рис. 2.27, состоит из двух резонато ров, связанных между собой четвертьволновой полосковой линией.
Каждый резонатор состоит из двух коаксиальных объемов: внешнего, образованного цилиндрическим корпусом 1 и централь-
Рис. 2.27. Перестраиваемый коаксиальный фильтр с коррекцией:
/ — корпус; 2 — цилиндр; |
3 — керамика; 4 — перестраивающая |
втулка; 5 — петля связи; |
|
6 — подстроечный винт; 7 — упор с подшипником; |
5 —пружина; 9 — коромысло; 10 — направ |
||
ляющая; // — центральный |
проводник; /2 — тяга; |
13 — шпилька; |
14 — кронштейн; 15 — ось; |
16 — вч муфта; 17 — крышка |
|
|
|
ным стержнем 2, и внутреннего, заключенного между трубой 2 и центральным стержнем 11. Оба коаксиальных объема составляют четвертьволновый коаксиальный резонатор, конструктивная длина которого значительно сокращена.
Во внутренней трубе 2 размещена подвижная емкостная втул ка 4, служащая для перестройки фильтра в заданном частотном диапазоне. Емкостная втулка укреплена на керамическом стержне 3 и жестко связана с тягой 12. Тяги 12, в свою очередь, установле ны в кронштейне 14 через резьбовые втулки.
Для надежной центровки тяг в резонаторах в конструкции фильтра применена общая направляющая 10, которая жестко кре
пится к кронштейну и имеет дружину для обеспечения обратного хода. Диаметры тяг выбраны таким образом, чтобы обеспечить
жесткость конструкции при продольном перемещении и достаточ
3— 150 |
65 |
ную гибкость для компенсации перекосов, которые возникают за счет неточности изготовления. Для устранения вращения кронштей на относительно оси направляющей в прорези кронштейна установ лена шпилька 13, запрессованная в корпусе.
Фильтр перестраивается от ручного или электромеханичёского привода (на рисунке не показан), имеющего настроечные винты (число которых равно количеству фиксированных воли) и фиксатор. Перестройка фильтра осуществляется следующим образом: на верхней частоте диапазона кронштейн при помощи механизма 'Пе рестройки устанавливается в самом нижнем положении. При этом втулка 4 полностью выведена из области центрального стержня 11. По мере перестройки фильтра на нижние частоты кронштейн под нимается и тяги перемещают емкостную втулку вдоль центрально го стержня, образуя емкость, которая «удлиняет» резонатор. Фильтр оказывается настроенным на более длинную волну.
Зазоры между емкостной втулкой 4 и центральным стержнем 11, а также между емкостной втулкой и трубой 2 равны примерно 1 мм. Ход втулки при перестройке фильтра в заданной полосе частот равен около 10 мм.
В связи с неточностью изготовления резонаторы оказываются несколько расстроенными друг относительно друга при одинаковом перемещении перестраивающей втулки. Для совмещения резонанс ных частот резонаторов один из них снабжен устройством коррек ции. Для этого тяга резонатора укреплена в коромысле 9, которое имеет ось вращения 15. На коромысле установлены винты под стройки 6. Винты подстройки при движении кронштейна оказыва ются над упором с подшипником 7. Оказывая давление на упор 7, винты изменяют наклон коромысла. Наклон коромысла вызывает продольное перемещение тяги 12 с емкостной втулкой, подстраивая резонатор. Пружина 8 с роликом прижимает коромысло с винтами к упору 7. Использование подшипника в упоре снижает трение вин тов при движении кронштейна.
В устройстве коррекции несколько винтов расположены в шах матном порядке для уменьшения длины. Выбор количества винтов зависит от диапазона перестройки и требования к максимальной величине коэффициента бегущей волны. Для приведенного примера за счет взаимной расстройки резонаторов коэффициент бегущей волны во всем диапазоне перестройки ухудшается не более чем на 0,05 (при 10 винтах коррекции).
В качестве линии связи между резонаторами применена полос ковая линия, свернутая в петлю и расположенная в углублении корпуса фильтра, что также уменьшает габариты. Петля 5, выпол
ненная из листовой латуни, прилегает к полистироловой пластине, которая служит опорой и изолирует петлю от корпуса фильтра.
Сверху петля закрывается металлической крышкой (17), которая служит вторым экраном полосковой линии. Ширина петли, т. е. вол новое сопротивление полосковой линии, и ее длина подбирались экспериментальным путем для получения чебышевской характерис-
&6
тики фильтра, близкой к расчетной. Необходимость эксперимен тальной отработки связана с тем, что часть четвертьволновой линии связи находится внутри резонаторов. Учесть волновое сопротивле
ние « электрическую длину этих участ |
Т а б л и ц а |
2.1 |
|
||||
ков весьма |
затруднительно. |
Поэтому |
|
||||
часть линии связи, находящаяся вне |
|
|
|
||||
резонаторов, по волновому сопротивле |
/, МГц |
^Расч |
^эксп |
||||
нию и длине отличается от рас |
|
|
|
||||
четных. |
|
|
|
|
|
59 |
65 |
Сравнение расчетных |
и |
экспери |
|
||||
|
|
|
|||||
ментальных |
данных |
по напруженной |
/о |
53 |
60 |
||
|
|
||||||
добротности |
одного |
звена |
фильтра |
/в |
49 |
54 |
|
(табл. 2.1) |
показывает их |
удовлетво |
|
|
|
рительное совпадение.
В случае, когда необходимо перестраивать фильтр іна большее число фиксированных волн, использование механизма с настроеч ными винтами на каждую волну приводит к усложнению конструк ции и настройки.
С .целью упрощения іконетрувдии іи процесса настройки целесо образно при,менять механизм, по'ЗВ'Оляющий вести настройку только на опорных волнах. Количество опорных волн зависит от градуи ровочной характеристики элементов и от допустимого смещения частотной характеристики фильтра относительно заданной волны. Чем больше градуировочная характеристика отличается от линей ной, тем на большее количество участков необходимо ее «разби вать» для обеспечения допустимого смещения частотной характери стики в пределах каждого участка. Это смещение будет опреде ляться отклонением градуировочной кривой от линейности в преде лах каждого участка. Обычно число опорных волн выбирается в 5—10 раз меньше числа рабочих волн. Настройка только на опор-; ных волнах позволяет упростить конструкцию и значительно сокра тить процесс настройки фильтра. Однако это достигается либо це ной некоторого ухудшения электрических характеристик .фильтра, либо ценой повышения точности его изготовления.
Общий .вид механизма перестройки показан на рис. 2.28. Пере стройка фильтра производится ручкой, которая при помощи шестер ни 1 поворачивает диск 4. На диске 4 укреплены подстроечные винты 2 и 3. К подстроечным винтам пружиной поджимаются на правляющие істержни 7, к которым крепятся емкостные .втулки 8, перестраивающие резонаторы. На каждый резонатор приходится по 11 винтов, которые размещены в шахматном порядке и настраива ют резонаторы, например, на 1,5, 10, 15,..., 45, 50-ю волны. Для это го винт 5 смещен в сторону одного из резонаторов.
Диск 4 при вращении ручки совершает поступательное движе ние по резьбе винта 5. При перестройке резонатора с 1-й по 50-ю волну диск поворачивается приблизительно на 330° и перемещается при этом примерно на 11 мм, т. е. на величину хода емкостной втулки. По всему периметру диска имеются пазы, шаг которых со-
3! |
67 |
ответствует ‘рабочей волне. Фиксация на ірабочих волнах осуществ ляется с помощью шарика 6, западающего в на'зы диска-. Номер
Рис. 2.28. Общин вид механизма перестройки:
7 — шестерня; 2 н Л — подстроечный винт; 4 — диск; |
5 — винт; С — фиксатор; 7 — на |
правляющий стержень; 8 — перестраивающая втулка; |
9 — керамика |
волны, на которую настроен фильтр, определяется по счетчику, связанному с диском 4. Таким образом, основная перестройка фильтра осуществляется за счет поступательного движения диска. Точная подстройка на волны, необходимая из-за нелинейности элементов перестройки, а также из-за неидентичности изготовления обоих резонаторов, осуществляется настроечными винтами, пере пад между высотами которых не превышает 0,3 мм. Малый пере пад между высотами настроечных винтов на опорных волнах обес печивает более линейную характеристику перестройки, т. е. линей ную зависимость глубины погружения стержней от угла поворота диска. Это обеспечивает настройку прибора па промежуточные вол ны при сравнительно простой конструкции механизма перестройки.
В случае перестройки только винтами, когда диск совершает вращательное движение и нет поступательного движения, разни ца по высоте между соседними винтами при переходе от 1-й волны
68
к 5-й и т. д. будет равна 1,5 мм. Такой большой перепад приведет к значительному увеличению нелинейности характеристики погруже ния стержней резонаторов от угла поворота диска. При этом нель-
Рис. 2.29. Экспериментальные частотные характеристики перестраиваемого коаксиального фильтра с диском
зя будет использовать конструкцию с равномерным фиксатором, что усложнит конструкцию імехаіни'ама. 'Кроме того, коэффициент бегущей волны фильтра на промежуточных волнах получится меньше.
Частотные характеристики фильтра на одном из участков фик сированных волн (двух опорных fi и /б и трех промежуточных) приведены на рис. 2.29. Из них следует, что коэффициент бегущей волны фильтра в полосе частот составляет не менее 0,8. Подобные характеристики фильтр имеет и на остальных волнах.
Описанные механизмы могут быть использованы и для пере стройки резонаторов изменением длины центрального стержня.
2.6.ДВУХЗВЕННЫЙ ФИЛЬТР ИЗ РЕЗОНАТОРОВ С ШУНТИРУЮЩЕЙ ЕМКОСТЬЮ
Расчет
Расчет фильтра проводится на основе общей теории фильт ров с использованием материала, представленного в § 2.3. В каче стве примера рассмотрим фильтр, который должен удовлетворять следующим требованиям:
диапазон перестройки, МГц |
дБ |
— 1550-4-1950 МГц |
ширина полосы пропускания по уровню 3 |
— 15-Ь20 МГц |
|
затухание при расстройке на А /„= 60 МГц |
— не менее 30 дБ |
|
затухание в центре полосы пропускания |
|
— не более 0,7 дБ |
Расчет показывает, что для обеспечения указанных требований нагруженная добротность каждого звена двухзвенного фильтра должна быть равна 60. Для определения конструктивных размеров резонатора воспользуемся графиками зависимости расчетных зна
чений нагруженной добротности резонатора (функция 9ІД) ) от
частотного параметра, xo= k0l0. Для получения величины нагружен
69
ной добротности, равной 60 на средней частоте диапазона, учиты
вая требования небольшого изменения функции |
0т ' частоты, |
х°
рассмотрим эти функции для значений ß = 10 при а = 0,2 и а=0,655
(см. рис. 2.21).
Выберем а = 0,655 для получения удобной конструкции вч вхо дов резонатора. Для наименьшего изменения полосы пропускания резонатора при его перестройке х0 следует выбирать в области мак
симума функции |
_ Однако в данном примере для получения |
более компактной |
■Го |
конструкции резонатора (за счет уменьшения |
длины резонаторов) величину х0 выберем несколько меньше опти мального значения. Для этого щримеім ‘l0=2Q імм, /3= !17 імм (обозіначения размеров резонатора см. на рис. 2.20).
Значения х0 для задіаініного 'Частотного дИ'аіпаЗ'ава меняются з
пределах 0,845ч-1,06, а величина ^ ^х— |
принимает значения от 60 |
х° , |
Следовательно, изменение |
до 70, т. е. меняется примерно на 17%. |
полосы ироіпуакаіния резон,агора в заданном частотном диапазоне также будет составлять 17%, что удовлетворяет заданным требо ваниям.
Остальные размеры резонатора — диаметр внешнего проводни ка коаксиальной линии и диаметр центрального стержня — выби раются из условия компромисса между габаритами резонатора и потерями энергии в нем. В результате получаем следующие конст
руктивные размеры резонатора (обозначения |
размеров см. на |
|||||
рис. 2.20): |
|
|
|
|
||
D = 40 мм |
— внутренний диаметр |
внешнего |
проводника коак |
|||
D' — 10 мм |
сиальной линии; |
проводника |
коаксиальной |
|||
— диаметр внутреннего |
||||||
/і |
= |
|
линии; |
|
|
|
404-52 мм — длина коаксиальной линии над емкостным диском; |
||||||
Іо |
= |
26 мм |
— расстояние от диска до дна резонатора; |
|||
/з |
= |
17 мм |
— расстояние от питающей линии |
до |
дна резона |
|
h |
— 2 мм |
тора; |
|
|
|
|
— расстояние от питающей линии до емкостного ди |
||||||
|
|
|
ска. |
|
|
|
Конструкция
Конструкция фильтра приведена на рис. 2.30. В корпусе 4 имеются два цилиндрических объема, которые вместе с центральны ми стержнями 5 образуют коаксиальные резонаторы. В корпусе установлены стаканы 3. Шунтирующая емкость образуется между дном стакана и диском центрального стержня 5.
Перестройка резонатора производится изменением длины цент рального стержня, что осуществляется при помощи выдвижного стержня 6. Надежный контакт между неподвижным стержнем 5 и выдвижным стержнем 6 обеспечивается с помощью бесконтактного соединения (ловушки), состоящей из двух четвертьволновых отрез-
70