![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Андреев Д.П. Механически перестраиваемые приборы СВЧ и разделительные фильтры
.pdfПри соединении резонаторов широкими стенками конструкция фильтра получается наиболее компактной, так как его длина опре деляется суммой наименьших размеров волновода.
Однако необходимо отметить, что при всех достоинствах описан ного резонатора его характеристики весьма критичны к размерам и к геометрическому положению штырей связи, что нужно иметь в виду при конструировании фильтра с такими связям'и.
В настоящее время трудно отдать предпочтение способу пере стройки резонатора металлическим или диэлектрическим стержнем. Оба способа широко 'используются для перестройки фильтров. Од нако мы полагаем, что перестройка с помощью металлических стержней проще в реализации. Поэтому далее рассматриваются фильтры с перестройкой металлическими стержнями.
3.2. ПЕРЕСТРАИВАЕМЫЙ ИНДУКТИВНЫЙ РЕЗОНАТОР Индуктивный резонатор, перестраиваемый емкостью
Резонатор с реактивностями в виде решетки из стержней, замыкающими широкие стенки волновода, является наиболее рас пространенным типом индуктивного резонатора. Это обусловлено его конструктивной и технологической простотой. Однако закон изменения добротности индуктивного резонатора при его пере стройке оказывается неблагоприятным (добротность растет с уменьшением частоты). Поэтому ниже подробно рассматриваются возможные пути устранения этого недостатка.
Эскиз резонатора и его эквивалентная схема приведены на рис. 3.5. Волновод на эквивалентной схеме представлен в виде лп-
Рис. 3.5. Индуктивный резонатор, перестраиваемый емкостью: а) общий вид; б) эквивалентная схема
нии передачи, а индуктивные диафрагмы и емкостный стержень — в виде сосредоточенных реактивностей.
31
Расстояние между реактивностями выбирается из условия резо нанса на высшей частоте диапазона перестройки [ф-ла (3.1)]. Вве дение шунтирующей емкости в центр звена смещает резонансную частоту в сторону низких частот.
Добротность резонатора может быть вычислена - с помощью его частотной характеристики. Известно [2], что при малых откло нениях от частоты резонанса величина безразмерной расстройки X выражается через нагруженную добротность Q следующим обра зом:
X = 2Q — = X (©о) + |
— |
Асо |
||
|
|
со |
d со |
со = <Оо, |
где «о — частота резонанса. |
|
|
||
Так как X (соо) =0, то |
|
|
||
л |
1 |
dX |
|
|
Ц = — со — |
|
|
||
|
2 |
d со |
|
|
(3.2)
(3.3)
Учитывая связь [2] между нормализованной полной проводимостью контура В и безразмерной расстройкой X: В = 2Х, выражение для нагруженной добротности может быть записано в виде
Г) 1 |
dB |
(3.4) |
Ч = — со— . |
||
4 |
d со |
|
Частотная характеристика одиозвенного фильтра может быть запи сана через функцию рабочего затухания как [1; 2]:
А = і + х а = 1 + I Г12 |
(3.5) |
”Н |
|
откуда следует
Х = - Т 12.
Знак минус выбран из условия положительных значений доброт ности.
Составляя матрицу передачи нследуемого четырехполюсника и вычисляя коэффициент Тіъ нетрудно затем определить по ф-ле (3.3) нагруженную добротность фильтра. Для вычисления элемен та матрицы Ті2 запишем выражение для матрицы передачи [Г] че тырехполюсника, изображенного на рис. 3.5. Для этого найдем произведение матриц, составляющих четырехполюсник:
1 — |
•у |
■ у |
|
, с |
. с |
|
1— |
— 1— |
|
1 + і |
X |
||
[Г] = |
_У_ |
|
|
|
|
|
1 |
|
1 + і |
|
— 1- |
. С |
|
2 |
|
|
1 — І |
|||
|
|
|
|
|
|
|
X' еІѲ |
|
|
|
— i JL |
|
|
О |
У |
2 |
2 |
(3.6) |
||
0 е-ІѲ |
1 |
+ i X2 |
|
|||
|
|
|
|
|
82
где у, С — нормированные проводимости диафрагмы и элемента перестройки соответственно;
0 — 2^ I
Л2 ’
Произведя вычисления, получим выражения для Ті2 и X:
X = |
— Tw = |
|t/2sin fei -|- 2ycoskl — C[1 + |
у sin kl + у (1— cos ÄZ)]| , |
||||
|
, 2я |
|
|
|
|
|
(3.7) |
|
|
|
|
|
|
|
|
где k = — |
|
|
|
|
|
|
|
|
Л |
|
|
|
|
|
|
Найдем теперь производную |
|
, необходимую для |
определе- |
||||
ния добротности резонатора: |
О Ф |
|
|
||||
|
|
|
|
||||
|
^ = |
|
|
дХ_ |
dk_ |
|
(3.8) |
|
д со |
дС d со |
ду d со |
dk |
d со |
|
|
|
|
|
|||||
Для |
оценки величины |
производной — |
воспользуемся |
экспери- |
|||
|
|
|
|
|
d со |
|
|
ментальными данными [35], из которых следует, что при относитель ном диаметре стержня — =0,28 при его небольших погружениях
/і = 0,256 |
а |
(h — глубина погружения настроечного стержня, а — |
|
ширина |
волновода, 6 — высота волновода) в диапазоне волн |
X
— = 0,65-^0,75 нормированная емкостная проводимость стержня
2а
почти не зависит от частоты (С = 0,585-^0,565). Поскольку при пе рестройке резонатора емкостным стержнем максимальная глуби
на погружения последнего не превышает /і = 0,25й, можно в даль- |
|
*’ |
dC |
нейших расчетах положить — =0. Следовательно, ф-ла (3.8) при-
мет вид |
|
|
|
d со |
|
|
|
|
|
|
|
||
дХ _ |
дХ |
dtj |
^ дХ |
dk |
(3.9) |
|
д со |
ду |
d со |
dk |
d со |
||
|
Для принятой эквивалентной схемы резонатора, в которой не учи тывается емкостная составляющая индуктивной диафрагмы, прово димость индуктивной диафрагмы в полосе частот до 10% пропор циональна длине волны в волноводе [35]:
y = qx,
где с/ — коэффициент пропорциональности. Следовательно,
ду_ |
|
У |
(3.10) |
|
д со |
со0 |
/ “ кр |
||
|
||||
|
\co„ J |
|
||
|
|
|
83
Вычислим |
— |
|
|
dk |
д |
<о |
|
_ |
|
(3.11) |
|
д со |
/Икр' |
||
|
|
\ и,“'о /Г. |
|
Произведя дифференцирование и подставляя в ф-лу (3.3) выраже ния (3.10) 'и (3.11), получим
Q = |
^ - j Iуkl (2sin kl — у cos kl) + 2y (cos kl-}- у sin kl) + |
||
-f |
Cy j^y(cos kl — sin kl) + kl ^cos kl + |
sin kl j j . |
(3.12) |
При перестройке резонатора емкостным стержнем длина резонанс ной полости I выбирается из условия резонанса (3.1) на верхней частоте заданного диапазона перестройки. Значение шунтирующей проводимости емкостного элемента перестройки определяется из условия Х=0[ф-ла (3.7)]:
|
С = |
у (2cos kl + у sin kl) |
|
|
|
(3.13) |
||||
|
-j- у sin kl ■ |
(1 — cos kl) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
Т а б л и ц а 3.1 |
|
|
|
|
|
Расчет -величины емкост |
||||
|
|
|
|
|
|
|
ной проводимости элемента |
|||
Л |
Емкостная проводимость элемента пере |
перестройки |
по |
ф-ле (3.13) |
||||||
|
стройки при значениях у |
|
|
(ом. табл. |
3.1 и рис. 3.6) по |
|||||
Л о |
5 |
7 |
|
15 |
j |
20 |
казывает, |
что она изменяет |
||
|
! 10 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
ся в зависимости от длины |
||||
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
волны -в волноводе по зако |
|||
|
ну, близкому |
к |
линейному, |
|||||||
|
0 ,1 4 9 0 ,1 5 0 0 ,1 5 0 0 ,1 5 0 |
|
|
|||||||
1 ,0 5 |
0 ,1 5 0 |
и почти не зависит от напру |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
1,1 |
0 ,2 8 6 |
0 ,2 8 8 |
0 ,2 8 8 |
0 ,2 8 8 |
0 ,2 8 8 |
женной добротности резона |
||||
1 ,2 |
0 ,5 3 3 |
0 ,5 3 6 |
0 ,5 3 6 |
0 ,5 3 6 |
0 ,5 3 6 |
тора (т. е. от 'величины реак |
||||
|
|
|
|
|
|
|
тивной проводя мости у, об |
|||
|
|
|
|
|
|
|
разующей |
звено |
фильтра). |
|
Для сравнения рассмотрим изменение добротности резонатора |
||||||||||
для случая, |
когда |
перестройка |
осуществляется |
іне |
емкостным |
|||||
стержнем, а изменением длины резонатора. В этом |
случае в ф-ле |
(3.12) следует положить С= 0 и добротность будет определяться по формуле
Q = -j- ^ - ) |
[ykl (2sin kl — у cos kl) + |
2у (cos kl + у sin kl) |
|||
|
|
|
|
(3.14) |
|
С учетом ф-лы |
(3.1) ф-ла (3.14) приобретает вид |
||||
Q = - H |
4 - |
kl VУ4 + 4У2+ |
ж- |
(3.15) |
|
ѴФ |
|||||
|
|
|
|
84
Расчет нагруженной добротности по ф-лам (3.12) и (3.15) по казывает, что перестройка индуктивного резонатора емкостью не сколько сглаживает частотное изменение добротности по сравне нию с перестройкой путем изменения длины резонатора. Так, при перестройке резонатора, выполненного на волноводе сечением 48X Х24 мм, в диапазоне частот 8 % нагруженная добротность изменя ется от 135 на верхней частоте до 180 на нижней частоте, т. е. на
с
Q
Рис. 3.6. Зависимость емкостной прово димости настроечного стержня от дли ны волны в волноводе
Рис. 3.7. Зависимость добротности ин дуктивного резонатора от частоты:
I —перестройка |
длиной резонатора (рас |
|
чет); 2 — перестройка емкостью |
(расчет); |
|
2' — перестройка |
емкостью (эксперимент); |
|
3 — перестройка |
индуктивностью |
(расчет); |
4 — перестройка |
индуктивностью |
контура |
(расчет) |
|
|
33% вместо 55% при перестройке резонатора изменением его дли ны (рис. 3.7). Резкое изменение нагруженной добротности индук тивного резонатора обусловлено тем, что индуктивные проводимо сти, образующие резонатор, не остаются постоянными, а изменя ются приблизительно пропорционально длине волны в волноводе.
Индуктивный резонатор, перестраиваемый индуктивностью
Эскиз такого резонатора и его эквивалентная схема при ведены на ркс. 3.8. Расстояние между реактивностями выбирает ся из условия резонанса на низшей частоте диапазона перестройки по ф-ле (3.1). Введение шунтирующей проводимости смещает ре зонансную частоту в сторону высоких частот. Нагруженная доб
85
ротность вычисляется аналогично случаю перестройки резонатора ■емкостью и выражается формулой
Q = ^ Iykl (2sin kl — у sin kl)-\-2y (cos kl— у sin kl) —
—C'y ^y (cos kl — sin kl) + kl ^cos kl -f У sin kl |
+ |
+C' ^1+у sin kl + ~ (1— cos kl)j . |
(3.16) |
Последний член в ф-ле (3.16) обусловлен тем, что при вычислении учитывалось изменение проводимости настроечного элемента при
Рис. 3.8. Индуктивный резонатор с перестройкой индуктивностью: а) общий вид; б) эквивалентная схема
дХ
изменении частоты [ — вычислялось по ф-ле (3.8)]. Величина
д со
индуктивной проводимости элемента перестройки определяется из условия резонанса (Х=0) по той же ф-ле (3.13), что и для ем костной перестройки. Расчет нагруженной добротности по ф-ле (3.16) показывает, что добротность в этом случае, как и при пере стройке емкостью, изменяется меньше, чем при перестройке изме нением длины резонатора (рис. 3.7).
Индуктивный резонатор, перестраиваемый с помощью индуктивности дополнительного контура
Основная идея этого способа перестройки резонатора за ключается в том, что резонатор перестраивается на более высокие частоты с помощью индуктивности дополнительного контура, вво димого в резонатор. При этом образуется система связанных кон туров, общая добротность которой получается выше, чем у исход ного контура.
86
Эскиз резонатора и его эквивалентная схема приведены на рис. 3.9. Расстояние между реактивностями выбирается из условия ре зонанса на высшей частоте диапазона перестройки. Введением по стоянной емкости Сн резонансная частота смещается на нижний край диапазона перестройки. Перестройка звена на более высокие
Рис. 3.9. Индуктивный резонатор с перестройкой индуктивностью допол нительного контура:
а) общий вид; б) эквивалентная схема
частоты ведется с помощью переменной индуктивности. Перемен ная индуктивность С' определяется из условия, что суммарная ре активная проводимость подстроечного контура Сн—С' должна рав няться значению емкостной проводимости С, полученному из ф-лы (3.13): С— Сн—С', откуда
С' = Сн — С. |
(3.17) |
Выражение для безразмерной расстройки X можно представить в следующем виде:
Х = Х0 + (Сп^ С ') Х и |
(3.18) |
где Х0— значение безразмерной расстройки без учета реактивной про
водимости настроечного элемента; Хі — коэффициент при члене С из ф-лы (3.7).
Для определения добротности Q необходимо определить — ;
Два |
— = |
-кс„— |
|
— — Хі |
d со |
С) — |
(3.19) |
||||
|
d со |
d со |
d ш |
d (о |
|
|
первых слагаемых в ф-ле (3.19) совпадают с соответствующи- |
||||
|
|
dX |
|
|
„ |
ми слагаемыми для — |
в случае перестройки емкостью. С учетом |
d со
87
dC'
третьего слагаемою — Хі формула для расчета добротности при- d ш
мет вид
— 2у (cos kl-\- у sin kl) — ykl (2sin kl — у cos kl) —
— Су |
у (cos kl — sin kl)-\- kl (cos kl + |
sin kl j— |
— C' |
l + y s m k l — -^-(1 — cos &)] |
(3.20) |
Расчетная зависимость дббротыости от частоты для резонатора сечением 48X24 мм, перестраиваемого в диапазоне частот 8 % с помощью индуктивности дополнительного контура, представлена кривой 4 на рис. 3.7. Видно, что при изменении частоты на 8 % добротность изменяется от 180 до 155 (на 16%), т. е. более плав но, чем в случае перестройки резонатора емкостью или индуктив ностью.
Недостатком перестройки резонатора с помощью индуктивно сти или индуктивности дополнительного контура является труд ность практической реализации переменной индуктивности.
Изменение нагруженной добротности индуктивного резонатора с помощью корректирующей реактивности
Как следует из ф-лы (3.12), основное влияние на измене ние добротности индуктивного резонатора оказывает частотная за висимость реактивностей, образующих резонатор. Изменить частот ный ход этих реактивностей в нужном направлении (чтобы они увеличивались с ростом частоты или были постоянными) можно путем введения дополнительных реактивностей, расположенных вне или внутри резонатора (рис. 3.10). Величина корректирующей
Рис. 3.10. Схема пере- :транваемого резонатора с корректирующими ре активностями:
а) корректирующие ре активности вне резона тора; б) корректирую щие реактивности внутри резонатора
реактивности и расстояние Ік между нею и основной реактивностью выбираются тдкиім образом, чтобы получить ,в заданном диапазоне перестройки желаемый закон изменения суммарной реактивности. Для индуктивного резонатора корректирующие реактивности дол жны быть емкостного характера и должны располагаться от основ ной .реантіивноістін на іраісіьтояінии, меньшем четверти длины волны.
Этот шособ івдріре'ктіИ'рюівки хода напруженной добротности щ,рю-
88
верен на резонаторе сечением 48X24 мм. В этом резонаторе основ ные реактивности выполнены в виде диафрагм из трех индуктив ных стержней. Корректирующие емкости выполнены в виде емко стных стержней различной длины и располагаются вне резонатора на расстоянии /к = 0,2/. Звено перестраивается обычным емкост ным стержнем. Результаты измерений представлены на рис. 3.11.
Рмс. 3.11. Зависимость добротности индуктивного резонатора с корректирующими реактивностями от частоты
Как видно, при отсутствии корректирующих реактивностей (ук= = 0) нагруженная добротность изменяется в 10%-ном диапазоне перестройки на 40%-ный. При введении и увеличении корректирую щей реактивности ход добротности постепенно выравнивается н за тем добротность даже растет с ростом частоты. Таким образом, подбирая величину корректирующей реактивности, можно придать желаемый характер закону изменения нагруженной добротности индуктивного звена с частотой. Для многозвенных фильтров с чет вертьволновыми связями корректирующие реактивности следует помещать внутрь звена, так как расположение их вне звена затруд няет осуществление четвертьволновой связи.
3.3. ПЕРЕСТРАИВАЕМЫЙ ЕМКОСТНЫЙ РЕЗОНАТОР
Емкостный резонатор представляет собой резонансную по лость в прямоугольном волноводе, ограниченную двумя одинако выми емкостными диафрагмами конечной толщины и настраивае мую при помощи стержня, расположенного в центре волновода. Эскиз емкостного резонатора изображен на рис. 3.12. Здесь через t обозначена толщина емкостной диафрагмы, Ь' — ширина зазора емкостной диафрагмы, I — расстояние между диафрагмами.
Емкостный резонатор отличается от индуктивного тем, что его інапріуж'анінаія добротность ірастет с іроіет-оім частоты, что является
89
благоприятным фактором для конструирования перестраиваемых фильтров. Необходимо также отметить, что эквивалентная схема емкостной диафрагмы конечной толщины представляет собой П-об- •разный четырехполюсник из двух сосредоточенных параллельных •емкостей и последовательной индуктивности. Поэтому нагружен-
ш |
- t |
|
|
|
|
!■ - .....— “ |
-b' |
I |
ь |
) |
|
L |
|
|
--------- а ------- а- |
U —— /?— |
- |
Рис. 3.12. Эскиз емкостного резонатора
ная добротность резонатора зависит от толщины диафрагмы и из меняется три конечИ'Ой ее толщине в диааіааоіне частот меньше, чем в случае бесконечно тонкой емкостной диафрагмы. Таким образом, подбирая толщину диафрагмы, можно регулировать закон измене ния добротности емкостных звеньев, придавая ему желаемый ха рактер, от пропорционального частоте до независимого от частоты.
Для вывода формулы нагруженной добротности перейдем к эк вивалентной схеме емкостного резонатора (рис. 3.13). На этой
Рис. 3.13. Эквивалентная схема емкостного резонатора
-схеме волновод представлен в виде линии передачи, а емкостная диафрагма и подстроечный стержень — в виде сосредоточенных ре активностей. На эквивалентной схеме приняты следующие обозна чения: С — проводимость емкостного стержня настройки; у — ем костная проводимость диафрагмы; г/j — индуктивная проводи мость диафрагмы.
:90