книги из ГПНТБ / Андреев Д.П. Механически перестраиваемые приборы СВЧ и разделительные фильтры
.pdfр
Функция рабочего затухания — через коэффициенты матрицы
Рн
передачи может быть выражена так:
2
(1.18)
Подставляя в (1.18) вместо Y его значение из ф-лы (1.17), полу чаем
^ = Г п |2= ( і + -f-)2+ X 2. |
(1.19) |
Поскольку потери определяются в центре полосы пропускания, то Х=0. Обозначим потери в центре полосы пропускания через Ь. Тогда
b=(l+-ff |
( Ш ) |
или в децибелах |
|
&=201g(l + -J-), дБ. |
(1.21) |
Определим активную проводимость потерь резонатора g через отношение его нагруженной (Q) и собственной (Qo) добротностей. Нагруженная и собственная добротности резонатора могут быть выражены соответственно:
Q = |
- L (DOC1); |
|
А |
Qo = |
С |
9 |
|
|
g |
где С — емкость эквивалентного резонатора, нагруженного на еди ничную проводимость. Откуда
_ Q _ |
= J L |
|
(1.22) |
Qo |
2 |
|
|
С учетом выражения |
(1.22) ф-ла (1.21) может быть |
представлена |
|
так: |
|
|
|
b |
|
20-0,4341л |
(1.23) |
Обычно для фильтров справедливо неравенство |
, поэтому |
||
Ь |
20-0,434 |
дБ. |
(1.24) |
’) Это выражение определяет внешнюю добротность резонатора, однако для фильтров с высоким отношением собственной и внешней добротностей внешняя добротность контура близка к нагруженной.
20
В случае многозвенного фильтра формула для определения по терь примет вид
6 = 8 ,6 8 ^ - ', |
(1.25), |
Qo |
|
где
2 Qr — сумма нагруженных добротностей звеньев фильтра;
Qo —■собственная добротность резонаторов (предполагается одина ковой для всех звеньев фильтра).
Рассмотрим далее, как определить нагруженную добротность, резонатора через известную величину потерь. Как видно из ф-лы. (1.19), коэффициент матрицы передачи Тц для резонатора с поте рями равен:
7 u = l + - f - И Х = |
l+ - f - + 1 2 Q ^ . |
(1.26> |
|
2 |
2 |
[о |
|
При резонансе ЛГ= 0, следовательно, |
|
|
|
Т и = 1 + £ - . |
|
|
(1.27у |
А |
|
|
|
Добротность резонатора можно определить по уровню 3 дБ. Этотуровень соответствует уменьшению мощности, прошедшей через фильтр к нагрузке, вдвое по сравнению с мощностью, выделяемой на нагрузке при резонансе. Это условие может быть записано так:
I Гц I 2 при расстройке А f _ g |
2gy |
I Гц I 2 при резонансе
Подставляя в выражение (1.28) значения Тц из ф-л (1.26) и (1.27),. получим
(1.29),
С учетом ф-лы (1.21) получим выражение для определения нагру женной добротности резонатора с учетом диссипативных потерь
— f |
(1.30> |
Q= 1020-Д- , |
2Д f
где
Дf — полоса частот, определяемая по уровню 3 дБ, отсчитанному от уровня начальных потерь.
Влияние потерь на полосу пропускания фильтра
К полосовым свч фильтрам обычно предъявляются требо вания обеспечения большого подавления сигнала при заданной расстройке от резонансной частоты. Это вызывает необходимостьприменения высокодобротных полосовых фильтров с большим чис лом звеньев. При проектировании таких фильтров следует учиты вать диссипативные потери.
2Ь
Синтез четырехполюсников, построенных из элементов с потеря ми, в общем виде был дан Дарлингтоном для полиномиальных •фильтров с максимально-плоской и чебышевской характеристиками {5, 6].
Расчет полосовых фильтров с потерями на свч был впервые рас смотрен Дешалом [7].
Вработе Тауба [8] на основе результатов, полученных в более •.ранних работах, приведено графическое решение системы уравне нии, определяющих параметры трехзвенного фильтра с максималь но-плоской характеристикой и непосредственными связями.
Вработе Фубини [9] показано, что реализация фильтра с чебы шевской характеристикой при неидеальных звеньях приводит к чрезмерно большим потерям. Это объясняется тем, что наличие по терь сглаживает провалы в чебышевской характеристике, и для восстановления этих провалов требуется ввести рассогласование, увеличивающее потери в центре полосы пропускания.
Учету диссипативных |
потерь при расчете |
фильтров посвящен |
||
■ряд других работ [10, |
11, |
12, 13]. |
|
|
В большинстве |
перечисленных |
работ |
предполагается, что |
|
при наличии диссипативных потерь |
амплитудная характеристика |
фильтра не нарушается, а только перемещается вдоль оси ор динат на величину потерь (Ь). При этом она определяется выра жением
^ = 1 0 1 g [ l+ /* ] + &, дБ, |
(1.31) |
где
F — функция, зависящая от числа звеньев фильтра, от соотноше ний между добротностями отдельных звеньев и частоты.
Однако ф-ла (1.31) верна только при очень малых потерях. При потерях в центре полосы пропускания фильтра порядка 1 дБ и вы ше форма характеристики, главным образом в полосе пропускания, значительно отличается от рассчитанной по ф-ле (1.31). С удале нием от центра полосы пропускания возрастают диссипативные по тери, что приводит к значительному сужению полосы пропускания. Хотя ширина полосы по уровню 3 дБ меняется мало, ширина по лосы, определенная по более низкому уровню, уменьшается сущест венно. Так, например, при 6=1 дБ ширина полосы пропускания пятизвениого фильтра с максимально-плоской характеристикой, измеренная на уровне 0,5 дБ, уменьшается на 30%.
Как следует из теории фильтров LCR, для того чтобы получить заданную характеристику фильтра при наличии потерь, необходимо •скорректировать величины нагруженных добротностей резонаторов, рассчитанные без учета диссипативных потерь. В практике разра ботки свч фильтров этот способ практически не применяется, так
.как корректировка приводит к искажению характеристики и увели чению потерь. Оценим влияние потерь да характеристики много-
.22
звенных полосовых фильтров (в частности, на характеристику ко эффициента передачи), рассчитанные без их учета.
Ввиду громоздкости аналитических выражений, полученных дляхарактеристики коэффициента передачи, воспользуемся графиками?
для |
расчета |
|
коэффициента |
|
|||||||
передачи для трехзвенного и |
|
||||||||||
пятизвенного |
фильтров |
при |
|
||||||||
наличии |
|
потерь |
[14]. |
|
На |
|
|||||
рис. |
1.10 |
приведена |
харак |
|
|||||||
теристика 'коэффициента пе |
|
||||||||||
редачи |
пятизвенного |
филь |
|
||||||||
тра |
с |
четвертьволновыми |
|
||||||||
связями и максимально-пло |
|
||||||||||
ской |
характеристикой |
|
при |
|
|||||||
различных |
|
значениях |
|
дис |
|
||||||
сипативных потерь в |
центре |
|
|||||||||
полосы |
пропускания. Ввиду |
|
|||||||||
симметрии |
характеристики |
|
|||||||||
на рисунке |
показана |
толь |
|
||||||||
ко одна ее половина. Соот |
|
||||||||||
ветствующие |
характеристи |
Рис. 1.10. Зависимость коэффициента пе |
|||||||||
ки для |
трехзвенного |
фильт |
редачи пятизвенного фильтра с макси |
||||||||
ра с максимально-плоской |
мально-плоской частотной характеристи |
||||||||||
характеристикой |
приведены |
кой от безразмерной расстройки |
|||||||||
на рис. 1.11. Для наглядно |
|
||||||||||
сти |
начальные |
точки |
|
всех |
|
||||||
характеристик |
совмещены, |
|
|||||||||
хотя затухания в центре по |
|
||||||||||
лосы |
имеют |
разные |
|
зна |
|
||||||
чения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
По данным рис. 1.10 и |
|
||||||||||
1.11 для bn= 1, 2 и 3 дБ, по |
|
||||||||||
строена |
зависимость |
|
коэф |
|
|||||||
фициента |
сужения |
полосы |
|
||||||||
пропускания |
фильтра |
ф от |
|
||||||||
уровня, |
определяющего |
до |
|
||||||||
пустимое |
|
затухание |
|
(см. |
|
||||||
рис. 1.12). Величина ф яв |
|
||||||||||
ляется |
отношением ширины |
|
|||||||||
полосы |
пропускания |
филь |
|
||||||||
тра с потерями на уровне Ьа |
Рис. 1.11. Зависимость коэффициента пе |
||||||||||
к ширине |
полосы пропуска |
||||||||||
редачи трехзвенного фильтра с макси |
|||||||||||
ния фильтра без потерь, оп |
мально-плоской частотной характеристи |
||||||||||
ределенной |
|
по |
тому |
же |
кой от 'безразмерной расстройки |
||||||
уровню. |
|
1.13 показана зависимость коэффициента отражения отг |
|||||||||
На рис. |
|||||||||||
X для трехзвенного |
фильтра с потерями и без потерь. Как видно,, |
при X<0,5, коэффициенты отражения в обоих случаях мало отли-
_ |
23; |
■чаются. При Х>0,5 у фильтра с потерями коэффициент отражения ■несколько меньше, чем у фильтра без потерь.
На рис. 1Л4 приведены экспериментальные зависимости от час тоты коэффициента бегущей волны и потерь в полосе пропускания
.семизвенного перестраиваемого фильтра на двух частотах рабоче-
|
|
|
■— |
|
|
|
------- - ------- 1 |
||
о ? |
s' |
9- \вг0 52 о .п |
— д-5 |
|
' |
||||
'/ у |
— д-3 |
.0,5
un>L
Рис. 1.12. Зависимость коэффициента сужения ширины полосы пропускания фильтра от уровня, определяюще го допустимое затухание
то диапазона. Сравнение ширины полосы по потерям на уровне €,5 дБ, отсчитываемом от начальных потерь и по коэффициенту бегущей волны на уровне 0,45, соответствующем тем же потерям, показывает, что фактическая ширина полосы при наличии диссипа тивных потерь снижается на 25—35%.
Хотя расчетные данные приведены для фильтров с числом
.звеньев п —3 и п — 5, их обобщение дает возможность правильного
лЭ4
подхода к расчету фильтров, в которых предъявляются жесткиетребования к форме характеристики в полосе пропускания.
Вышеизложенное позволяет сделать следующие выводы.
1. Активные потери в резонаторах искажают характеристик фильтра таким образом, что полоса пропускания фильтра сужает-
-20-10 f„+10+20 А/;МГц |
-20-10 fß +10+20Af,МГц |
кВВ ■ |
кВВ |
W
Рис. 1.14. Зависимость коэффициента бегущей волны и по терь от частоты в полосе пропускания семизвенного пере страиваемого фильтра
ся. Сужение полосы тем больше, чем больше величина диссипатив ных потерь в центре полосы пропускания.
2. Потери в центре полосы пропускания при g '^1 практически не зависят от числа звеньев фильтра и определяются только суммой нагруженных добротностей резонаторов и собственной добротно стью резонатора.
3. Влияние активных потерь на частотные характеристики ко
0,8
эффициента отражения невелико (при активных потерях в центре полосы пропусканияО В фильтра порядка 3 дБ и меньше).
1.4, СПОСОБ УМЕНЬШЕНИЯ ДИССИПАТИВНЫХ ПОТЕРЬ
0,2
В ФИЛЬТРЕ. ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО ЧИСЛА
О
ЗВЕНЬЕВ
-30 -20 -10 f„ +10 +20 А^МГц
Общие сведения
Как видно из ф-лы (1.25), уменьшение потерь может быть достигнуто двумя способами: 1) увеличением собственной доброт ности резонаторов, 2) рациональным выбором числа звеньев фильтра и распределением добротностей. Первый способ мы рас-
20!
•сматривать не будем. Отметим только, что повышение собственной
.добротности может быть реализовано лишь до определенного пре дела, обусловленного конструкцией резонаторов.
Рассмотрим возможности уменьшения потерь вторым способом. Если характеристика фильтра задана двумя параметрами: шириной полосы пропускания 2 ЛДТпри определенном согласовании и значе нием функции затухания Ь3 при расстройке Л/3, то это однозначно определяет число звеньев фильтра п и добротность отдельных звеньев Qr. Однако если (как это часто бывает) расширение поло сы пропускания не ограничивается, то можно выбрать такое опти мальное число '.звеньев, гари котором сумма нагруженных добротно стей будет минимальной, а следовательно, и потери в центре поло сы прозрачности будут минимальными. Определим потери в филь трах с максимально-плоской и чебышевской характеристиками и покажем, что при определенных условиях существует это опти мальное число звеньев [15].
Фильтры с максимально-плоской характеристикой
В фильтре с максимально-плоской характеристикой нагру женные добротности звеньев распределяются по закону (1.14).
Сумму нагруженных добротностей можно представить в виде
V Q r = |
2 Q 2 s i n ( 2 r - l ) ^ - |
(1.32) |
||
|
г = І |
|
|
|
для фильтров с четным числом звеньев и |
|
|||
|
П—1 |
|
|
|
|
l + 2 j r s m |
( 2 r - l ) i |
(1.33) |
|
для фильтров с нечетным числом звеньев. Поскольку [16] |
||||
р |
|
|
|
|
У sin (2k — 1)X = |
sin2 рх cosec х, |
(1.34) |
||
А=1 |
|
|
|
|
то выражения |
(4.32) и |
(1.33) |
после несложных |
преобразований |
принимают вид |
|
|
|
|
Qr—Qcosec — |
|
|
(1.35) |
г2п
независимо от того, четное ли число п или нечетное. Используя вы ражение (1.9), перепишем ф-лу (1.35) в виде
л |
/о F{n), |
(1.36) |
cosec — = |
||
2п |
2Д/3 |
|
26
где
р ' — |
|
|
*П\0« |
|
(1.37> |
F In) = I — \2пcosec — . |
||
\Ра ) |
2п |
|
Функция F(n) имеет минимум при определенном значении п , зави-
р
сящем от — . Взяв производную выражения (1.37) по п и прирав-
Рн
няв ее нулю, получим значение по, при котором F(n) минимальная:
— F(n) = (— У"» ctg (— ] cosec I |
Я |
\ |
Я |
|||||||
дп |
|
|
|
\ P J |
s \2n0) |
\2 |
, |
,„ o |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
2n0 |
/ |
2«n |
_ |
/A |
12,Ь In(— ) cosec (— ) — = 0, |
(1.38> |
|||||||
|
Pa |
|
|
[Рн/ |
\2n0) |
tin |
|
|
|
|
откуда |
|
|
|
|
ln Po |
|
|
|
|
|
71 |
, |
71 |
|
І |
|
|
|
|
(1.39> |
|
— ctg — = |
|
|
|
|
|
|
||||
2 |
S 2n0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если затухание задано в децибелах (Ь3) , |
то выражение (1.39) запи |
|||||||||
шется в виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ctg - - = 0,07356э; |
|
|
|
|
(1.40> |
|||||
2л0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ |
о |
1 |
п |
2 |
|
|
|
|
при По > 3 ctg — « |
— По |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
2п0 |
я |
|
|
|
|
л0 = |
0,115&3. |
|
|
|
|
|
(1.41> |
|||
Подставив |
(1.41) в (1.38), получим экстремальное значение F ( n o ) : |
|||||||||
F(n0) = |
е п |
-0,1 \5Ь3лі'0,2Ь3 |
|
|
|
(1,42> |
Фильтры с чебышевской характеристикой
Для фильтров с чебышевской характеристикой закон рас пределения добротностей имеет более сложный вид [17]
k= г —1
Qr = Qi— П |
P2k—l |
(1.43> |
k—1 Pik
для нечетных номеров звеньев и
Q |
4 q1ar |
* - т - ‘ |
Pik |
(1.44) |
|
П |
|||||
|
Qi bi |
P2Ä+1 |
|
||
|
|
*=l |
■"м' |
г.-, б личная |
тел*« -е
СССР
'•'КЗЕМПІ'іЯР
-ТДГ.ЬКОГО ЗАЛА_
.для четных |
номеров звеньев. |
Здесь |
ar= sin |
2г—1 |
||
----- я, п — число |
||||||
|
k |
|
ft |
J |
2п |
|
звеньев; рк = |
у = |
,h—неравномер |
||||
уг + sin2— , |
h-£- , ß=2ar sh — |
ность в полосе пропускания (по напряжению); Qi — добротность ■первого звена:
Q! = - Ь - (1.45)
уM h
Вычисление 2Qr в общем виде ввиду сложности выражений (1.43) и (1.44) затруднено. Однако если представить искомую сум
му в виде EQr=QiS — , то оказывается, что сумма V] — являет-
Qi ш Qi
<ся сравнительно простой функцией от ß и п при п ^ З .
Вид этой функции Tß(ß, п) = — был определен на основе анали
за табулированных значений чебышевского нормализованного фильтра [18] для зна чений h до единицы (что соответствует до пустимым провалам в полосе прозрачно сти в 3 дБ). На рис. 1.15 приведена зави
симость ф(р, п) от п |
при различных h. |
Как |
||
видим, эта |
функция |
при /г^ З хорошо |
ап |
|
проксимируется выражением |
|
|
||
\|)(ß, я) = р + |
тл, |
(1.46) |
||
где р и т являются |
функциями р и с |
|
до |
|
статочной |
точностью |
определяются |
выра |
|
жениями: |
|
|
|
|
р = |
0,726 — 0,45lß; |
(1.47) |
||
т = |
0,356 + 0,235ß. |
(1.48) |
Рис. 1.15. Зависимость ■функции фр фильтра с Таким образом,
чебышевской характери стикой от числа звеньев
2 Qr = Qi (р + т п). |
(1.49) |
Преобразуем теперь выражение (4.46) так, чтобы выразить Qi че-
р
рез заданное значение функции рабочего затухания — Для фильт-
Рн
ра с чебышевской характеристикой при больших расстройках от резонансной частоты
« h2T2n |
(1.50) |
Рв
J28
Для наших расчетов воспользуемся Приближенным значением по линома
(2Х)п
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.51) |
справедливым при Х > 2. Из |
(1.50) с учетом (1.51) |
|
||||||
X = |
_ 1_ |
4 — |
\2іі |
|
|
|
||
_____ |
Ла |
|
|
|
|
|||
2 V |
|
|
|
(1.52) |
||||
f o |
|
_ |
fo |
1 |
|
) |
|
(1.53) |
2Д/п |
2Д/з |
2 |
V Да |
|
||||
|
|
|||||||
С учетом (1.45) |
и (1.53) выражение (1.49) запишем в виде |
|
||||||
|
|
|
|
|
1 |
XР° |
|
|
S |
Q |
_ |
|
f o |
4— \2п |
(р + тя). |
(1.54) |
|
“L J o . |
|
Л* |
||||||
|
|
У 2Д /; |
|
|
Найдем, как и в предыдущем случае, оптимальное значение по.
|
|
|
|
|
|
я |
|
|
|
|
|
|
аг |
sin — |
я |
При дифференцировании |
|
|
2п _ |
||||
можно положить — = |
----а------ -- Тогда |
||||||
|
|
|
|
|
У |
sh -Ь- |
Р |
|
|
|
|
|
|
2п |
|
у і Q — JL£L |
fo |
|
Ѳ(/г), |
|
|
|
(1.55) |
2ß |
2Д/з |
|
|
|
|
||
Л r ™ |
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
- P o |
|
\J_ |
|
|
|
|
Ѳ(п) = |
4 л: |
|
2n(p + |
т ft); |
|
|
(1.56) |
|
л2 |
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
Р0 \ і_ . |
4 — |
|
|
|
|
|
Р„ |
XРо |
\ ~ |
|
||
— Ѳ(л) = — (р + тя) |
/іа |
2ла |
4^ |
Ѵ \ |
(1.57) |
||
|
|
/га |
|
|
Приравняв выражение |
(1.57) нулю, получим квадратное уравнение |
|||||
|
|
4а |
|
|
. А |
\ |
Я* — ^2-ІП— ^ ------ — ln —— = 0, |
(1.58) |
|||||
0 |
2 |
Ла |
|
2-г |
Д2 |
|
решив которое, определим величину «о-' |
|
|||||
|
|
+ / |
■ |
8р |
! |
|
Ло=-4" |
+R |
(1.59) |
||||
R = |
1п |
Л* |
|
|
|
(1.60) |
|
|
|
|
29