книги из ГПНТБ / Андреев Д.П. Механически перестраиваемые приборы СВЧ и разделительные фильтры
.pdfется достаточно хорошее совпадение расчета с экспериментом. Из этого можно сделать вывод о допустимости приближений, при нятых при выводе формул для нагруженной добротности.
Рис. 3.30. Зависимость коэффициента бегущей волны от ча стоты для индуктивно-емкост ного резонатора:
/ — настройка |
обычным |
стержнем; |
2 — настройка |
наклонным |
стержнем |
Рис. 3.31. Зависимость на груженной добротности ин дуктивно-емкостного резо натора от частоты
3.5.ВЫБОР СПОСОБА ПЕРЕСТРОЙКИ РЕЗОНАТОРА. РАСЧЕТ РАЗМЕРОВ ЭЛЕМЕНТА ПЕРЕСТРОЙКИ
Выбор элемента перестройки резонатора
Сравним между собой два способа перестройки волновод ного резонатора: перестройку с помощью металлического стержня, вводимого в резонатор через широкую или через узкую стенки вол новода и перестройку с помощью бесконтактной ловушки (рис. 3.32). Для этого рассмотрим зависимость резонансной частоты, на груженной и собственной добротностей резонатора, от глубины по гружения стержня. Эти данные получены экспериментально для ре зонаторов на прямоугольном волноводе сечением 48x24 мм. Диаф рагмы резонаторов выполнены из трех индуктивных стержней, и их диаметры соответствуют нагруженным добротностям около 10Ѳ и 200. Резонаторы перестраиваются металлическими стержнями различного диаметра (2У?= 0,15 а и 2R — 0,3 а). Стержни вводят ся в центр резонатора через «бесконтактную ловушку».
На рис. 3.33 представлена зависимость относительной расстрой ки индуктивного резонатора от глубины погружения стержня че рез узкую стенку волновода для резонаторов с добротностью ЮѲ
.и 200. 'Стержень при іпіогружеінии .в резоіиатср через узкую стоику сначала (до / = 0,25а) оказывает индуктивное действие (резо-
Ш
Рис. 3.32. Индуктивный резонатор, перестраиваемый через широкую (а) и узкую (б) стенки волновода и его приближенная эквивалентная схема (в)
УЬйо
Щ
цог
— -
о
- 0,02
-Dß
-0,0В
-О,OB
- 0,10
ѵх .
\\ N
\\\\
\>
\V
\
\\\ \
\\ \V X
X ч .
R=0,m
1 __
-о д
О |
0,25 |
. |
0,5 |
0,75 |
1,00 |
Рис. 3.33. Зависимость относительной расстройки резонатора от глубины погружения стержня через узкую стенку волно вода:
/ — расчет по ф-ле (3.61); 2 — расчет по ф-ле (3.65); 3 — эксперимент
112
нансная частота увеличивается). По мере дальнейшего погруже ния стержень начинает действовать как емкость. Относительное изменение частоты на линейном участке для стержня диаметром 2R— 0,2 а (обеспечивающим перестройку в 10%-ном диапазоне ча
стот) составляет около 1% на |
каждые |
2,5% погружения стерж |
ня. При больших погружениях |
( І х а ) |
у стержня вновь увеличи |
вается индуктивная составляющая.
З’аШ'ИоиіМ'Ость інавруіжеініной добротности резонаторов от глуби ны погружения стержня представлена на рис. 3.34. На рис. 3.35 представлены экспериментальные зависимости нагруженной и соб ственной добротностей от резонансной частоты. За начальную ча стоту принята частота, соответствующая второму собственному ре зонансу звена (т. е. когда стержень погружен до 0,25 а). На груженная добротность резонаторов растет с уменьшением часто ты и в 10%-ном диапазоне перестройки изменяется на 35-^40%. Собственная добротность резонатора при уменьшении частоты на 10% падает с 6500 до 5000, т. е. изменяется на 30%.
Результаты исследования резонаторов, перестраиваемых стерж нями, вводимыми через широкую стенку волновода, представлены на рис. 3.36 и 3.37. Как видно из рис. 3.36, при перестройке резо натора таким способом кривая относительного изменения часто ты является нелинейной. Крутизна кривых мало зависит от доброт ности резонатора и диаметра стержня и составляет около 1% на каждый процент погружения стержня. Нагруженная добротность резонаторов (рис. 3.37) увеличивается по мере перестройки на ниж ние частоты и изменяется на 40—45% в 9%-ном диапазоне частот. Собственная добротность резонатора при уменьшении частоты на 9% падает с 6500 до 3500, т. е. изменяется почти на 50%.
Таким образом, можно сделать следующие выводы.
1. При перестройке стержнем, вводимым через узкую стенку волновода, резонатор оказывается в два-три раза менее критич ным к погружению стержня, чем при перестройке стержнем, вво димым через широкую стенку волновода. Это, в свою очередь, зна чительно облегчает требования к точности механизма перестройки фильтра.
2.Нагруженная добротность резонатора при перестройке его стержнем, вводимым через узкую стенку волновода, изменяется по диапазону несколько меньше, чем при перестройке стержнем, вво димым через широкую стенку волновода. Это объясняется тем, что стержень имеет индуктивную составляющую проводимости и ра ботает как дополнительный резонансный контур, сглаживая ча стотную зависимость нагруженной добротности (см. § 3.2).
3.Собственная добротность резонатора при перестройке стерж нем, вводимым через широкую стенку волновода, значительно за висит от глубины погружения стержня и в 9%-ном диапазоне ча стот уменьшается в 1,8 раза. Это обусловлено тем, что в стержне возбуждаются лродольн-ые томи, которые должны замыкаться че рез бесконтактную ловушку, что и вносит дополнительные потери.
113
Affe
wo«
0. |
0' |
|
о |
5 C L . |
|
ь |
я s |
ea' |
я (UЯ e( |
||
8 |
* |
SO.О |
<U
Q, O. m О
о' t=~ ОоC L п ;'
О -
53 ~ юX
55 5 н\о
х
>чЧ Я
r-f L! Q . Г\
\ о |
О |
го |
о |
го |
> ѵ |
иCD
C L СО
XО)
ОC L
» X U а>
оО X
X
ЙX
<У XЕ- X
» X
£X о
Xо CL л 0>
£=я е • о JJ —
2 ч з
2 о £
ЖX£
и f- о
S ä g
со о 2
го о "
. ** н
ю с о
о ОX
114
мущенных полей как по начальному объему, так и по объему воз мущающего элемента. Пусть в резонансную полость объемом Ѵ» (рис. 3.38) вносится идеальное проводящее тело объемом V. Обоз начим электрическое и магнитное поля и собственную частоту не возмущенных колебаний через Е0 Н0 соо соответственно. Собствен ную частоту возмущенных колебаний обозначим через со. Примене ние метода малых возмущений приводит к следующему выражению для приращения собственной частоты резонатора [38]:
— е0 j Е0Е’dV + |i0 j" #о Н*0 dV
ш— w0 |
(3.59) |
Г£„£* dV + Цо j' H0H*dV |
|
И» |
К„ |
Анализ ф-лы (3.59) показывает, что введение в резонатор ме таллического стержня через узкую стенку волновода влияет двоя ко. При вытеснении магнитного поля (т. е. увеличении второго члена в числителе) резонансная частота будет увеличиваться, а при вытеснении электрического поля (т. е. увеличении первого члена в. числителе) резонансная частота будет уменьшаться.
Рис. 3.39. Схема прямоугольного резонатора с перестройкой ме таллическим стержнем через узкую стенку волновода
Составляющие невозмущенного поля Нт для прямоугольного резонатора (рис. 3.39) имеют вид
|
|
Л |
|
. Л |
|
I |
|
Н2 — Но COS ---X Sin — 2 |
|
|
|||||
2 |
|
a |
|
L |
|
|
|
Нх = — Но — sin-^- X cos — z |
(3.60) |
||||||
х |
|
L a |
|
|
L |
|
|
Е у = — |
1 |
E Q sin |
— |
X sin |
— |
z |
j |
|
|
|
a |
|
L |
|
Подставим ф-лы (3.60) в выражение (3.59) и, используя таб личные интегралы, получим
116
F I |
Ra |
ff |
R | |
a2-f- L2 |
sin 2rt X |
I |
a2 |
\ |
a |
naL |
|
^ ( • + 7 7 |
|
|
|
|
|
x -a! ~ |
L |
|
|
|
(3.61)) |
|
|
|
|
где
a, b, L — ширина, высота и длина прямоугольного резонатора;. R — радиус штыря;
і— глубина погружения штыря;
—функция Бесселя первого рода 1-го порядка;
р I I \ _ |
^ ' м0 |
|
|
|
|
Vа ) |
оаа |
расстройка |
выражается |
суммой двух |
|
Как видно из |
формулы, |
||||
|
. |
п I |
„ |
I |
с отрицатель* |
членов: шнусоидалыноіго sin |
2я — іи линейного |
— |
|||
|
|
а |
|
а |
|
ным наклоном. Коэффициенты перед этими членами являются по стоянными при заданных размерах резонатора.
|
Проведем расчет по ф-ле (3.61) |
для случая 6 = 0,5 а для двух |
радиусов штыря: 1) ^ = 0,075 а; 2) |
0,1 а. Примем для расчета- |
|
X |
X |
|
— = — =0,605. Тогда 7,= 1,21 а. Известно, что длина резонатора: |
||
Хкр |
2а |
|
для высоких нагруженных добротностей ('Q^IOO) близка к поло
вине длины волны |
в волноводе, из которого |
образован резонатор. |
||
L = — : |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
А = ------ |
^ |
— і тогда L = 0,76 |
а. |
|
1/ - ( |
£ |
) ■ |
|
|
Вычисляя коэффициенты в ф-ле (3.61), получим соответственно- |
||||
для двух случаев: |
|
|
|
|
1) F ( = |
0,00976 sin 2зт—---- |
0,028 — |
||
\ а ) |
|
а |
|
а |
2) F (— \ = 0,017 sin 2я —----- 0,048 — |
(3.62)? |
|||
|
||||
1 а } |
|
а |
а |
|
Результаты расчета по формулам и результаты эксперимен тов 'представлены на .рис. 3.33. Из іреіаамотрения кривых 1 видно, что вначале по мере погружения штыря резонансная частота уве личивается. Это связано с вытеснением магнитного поля, которое максимал ыно у 'боковой станки волновода. По мере дальнейшего, погружения в волновод увеличивается действие электрического по ля (рост частоты замедляется, а затем она начинает уменьшаться). Из сравнения результатов расчета по ф-ле (3.61) и результатов эк сперимента (кривые 1 и 3) можно сдел-ать 'вывод, что 'расчет іпо- ф-лам (3.59) и (3.61) дает удовлетворительные результаты только.
117-
'ji.ptii .'небольших іпогріужаніиях штьпря (до — =0,25). іПри — >0,25
а а
решение по ф-ле (3.61) дает слишком большое расхождение с эк спериментом и требует уточнения.
В т о р о е п р и б л и ж е н и е . Обратимся снова к ф-ле (3.61). Введем для краткости обозначения:
(3.63)
вв о \E0EldV, Н — Но §HoH'0dV
Ѵо |
Но |
<С учетом этих обозначений ф-ла (3.61) запишется:
F |
— е + h |
|
(3.64) |
|
е+ Я |
' |
|||
|
|
-Эксперимент показывает, что влияние электрического поля (е) на •общую расстройку значительно больше, чем магнитного (h), осо бенно при больших погружениях штыря. Это дает основание вне сти в ф-лу (3.64) поправочный коэффициент А, учитывающий пре обладающее действие электрического поля при больших погруже ниях штыря:
F (— \ = ~ Ае + h |
(3.65) |
\ а I е + Я |
|
Коэффициент А можно определить, если знать расстройку в какой-
-либо точке в интервале 0< — s^l. Это можно сделать, например,
а
I |
, _ |
дли тючки — |
=И. Для этого согласно 'методу, іп'редложеініному в |
а |
|
работе [37], определяются параметры эквивалентной схемы для емкостного стержня малого диаметра, замкнутого на боковые стен ки волноводов. Зная их, можно определить расстройку резонато ра. Для стержней большого диаметра (2R »0,1 а) удовлетвори тельное решение нам неизвестно.
Допустим, что нам известна расстройка при — = \ \ тогда из
•ф-лы (3.65) получим |
а |
|
|
|
|
а = |
. |
(3 .6 6 ) |
е |
|
|
Таким образом, порядок расчета расстройки резонатора сле |
||
дующий: |
|
е, Я; |
1) по заданным размерам резонатора вычисляются е, h, |
2)по ф-ле (3.66) вычисляется поправочный коэффициент;
3)по ф-ле (3.65) вычисляется расстройка.
Для примера проведем расчет резонатора с размерами 6=0,5 а; L = Q 7b а, для двух радиусов настроечного штыря: 1) Д=0,075 а;
П18
2) #= 0,1 а. Значения расстройки в точке 1=а возьмем из экспе риментальных данных:
1) F(l) = — 0,056;
2) #(!) = — 0,095.
Произведя необходимые вычисления, получим следующие вы ражения для расстройки:
1) F ( - ) = 0,0141 sin2jt— — 0,056 —
\ |
а ) |
а |
а |
(3.67) |
|
|
|
|
|
2) # / — '1 = 0,0242sin2л— — 0,095— |
||||
\ |
а ) |
а |
а |
, |
Результаты расчета представлены ота ,ріис. 3.33 '(кривые 2).
В результате сравнения расчетов по ф-ле (3.61) и по ф-ле (3.65) видно, что расчет по уточненной формуле дает значительно луч шее приближение к эксперименту. Однако даже в этом случае име
ется расхождение между расчетом и экспериментом. Для Я = |
|
=0,075 а это расхождение составляет в области 0,25< — <1 до- |
|
|
а |
20%- Оно будет уменьшаться для меньших диаметров штыря. |
|
Т р е т ь е |
п р и б л и ж е н и е . Следующий шаг по уточнению |
ф-лы (3.65) |
состоит в том, что коэффициент А принимается зави |
сящим от погружения стержня. Приравнивая расчетные и экспе- |
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
риманталыны,е (данные для — = 0,1 и L= 0,76 а, получим 'следующую* |
||||||||||||||
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зависимость коэффициента А от глубины погружения. |
|
|
||||||||||||
|
1 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
|
|
1,0 |
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
2,1 |
2,2 |
2,2 |
2,0 |
1,8 |
1,7 |
1,7 |
|
|
1,6 |
|
|
|
На рис. 3.40 представлены расчетные графики зависимости от |
||||||||||||||
носительной |
расстройки |
резонатора от глубины |
погружения на- |
|||||||||||
строенного стержня для |
|
|
|
|
|
„ |
|
R |
L |
„ |
■ |
|||
различных значении |
— |
и — . Расчет в-- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
а |
|
|
интервале 0 ^ — ^0,25 |
производился |
по |
ф-ле |
|
(3.61), |
а в интер- |
||||||||
|
fl |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вале 0,25^ |
— ^ 1 — по |
ф-ле |
(3.65) с учетом |
коэффициента А. |
||||||||||
|
а |
|
|
и |
экспериментальных |
данных |
при |
раз- |
||||||
Сравнение расчетных |
||||||||||||||
R |
L- |
подтверждает, |
что |
принятая |
|
|
|
. |
||||||
личных — |
и — |
зависимость А от |
глубины погружения стержня сохраняется. Точность расчетов сме щения резонансной частоты по графикам рис. 3.40 составляет око ло 10ч-15%.
119'
"Л20