книги из ГПНТБ / Суровцев Ю.А. Амортизация радиоэлектронной аппаратуры
.pdfвоздействий системы. Важную роль в характеристике динамических нагрузок играют условия транспортирова ния аппаратуры. Чтобы обеспечить работоспособность амортизации в условиях воздействия вибрации и удара,
недостаточно знать только одни максимальные |
величи |
ны динамических нагрузок. Для конструктора |
должна |
представлять также интерес скорость нагружения и ожи даемое поведение нагрузки во времени, что характери зует относительную частоту появления амплитуд на грузки.
Вибрации и удары возникают во всех движущихся объектах. Особенно интенсивными они бывают в совре менных летательных аппаратах, в которых двигатели и аэродинамические силы создают значительные знакопе ременные нагрузки. Они имеют достаточно широкий диапазон частот и амплитуд, которые способны вызвать отказы в аппаратуре.
Динамические условия на современных летательных аппаратах значительно отличаются от тех, с которыми приходилось иметь дело раньше. Это отличие заключает ся не только в диапазонах частот вибрации и амплитуд ускорений, но и в форме колебаний, которая теперь ста ла менее всего похожа на синусоидальную вибрацию, встречающуюся ранее в самолетах с поршневыми двига телями. Механические воздействия носят характер непериодических случайных процессов.
Существуют две основные причины, вызывающие вибрации в летательном аппарате. Это нестабильность динамических условий, существующих в реактивном дви гателе, и турбулентное движение пограничного слоя, окружающего корабль в полете.
Характер вибрации самолетов и ракет зависит от ти па летательного аппарата (небольшой носитель имеет более высокие частоты собственных колебаний, чем большой), а также от типа двигателя и места его уста новки. Все это определяет различия и в спектре вибра ционных частот.
2. Внешние воздействия, определяемые объектом
|
установки |
РЭА |
Самолеты. В |
полете вибрации в местах установки |
|
РЭА, как правило, бывают невелики. |
||
На рис. 2.1 |
показан спектр |
вибрационных нагрузок, |
действующих на |
транспортном |
самолете с двумя порш- |
40 |
|
|
невымй двигателями. Заметной зависимости величины ускорения вибрации от режима работы двигателя прак тически не наблюдается. С увеличением числа оборотов двигателя лишь незначительно возрастает общий уро
вень |
всех |
частот |
спектра. |
|
|
|
|
||
Максимальные |
ускорения j |
|
|
|
|
||||
на |
частотах |
f, |
близких |
|
|
|
|
||
к 20 Гц, достигают 2 g. |
|
1,5 |
|
|
|
||||
Большие скорости |
вра |
\ |
|
||||||
щения узлов |
турбореактив |
|
|
||||||
ного |
двигателя |
создают |
ви |
|
и |
I |
л |
||
брацию |
высокой |
частоты. |
1 |
||||||
Степень |
вибрации в каком- |
|
|
АJ |
|||||
либо |
конкретном |
месте са |
|
|
|
молета |
зависит от того, на |
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
сколько близко оно располо |
О |
40 |
80 |
120 |
160 100 f,Гц |
|||||||||||
жено |
к двигателю. |
|
|
|
Рис. |
2.1. |
Спектр |
|
вибрации |
|||||||
На |
рис. 2.2 |
изображены |
транспортного |
самолета с |
дву |
|||||||||||
области |
|
значений |
частот и |
мя поршневыми |
двигателями. |
|||||||||||
соответствующих |
им |
пре |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
дельных |
ускорений, |
которые |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
встречаются |
на |
турбореак |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
тивных |
истребителях |
типов |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
F8U, F9FT, F11F, F102A при |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
взлете, |
|
полете, |
эволюциях |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
и посадке [27]. |
Как |
видно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
вибрации |
занимают |
диапа |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
зон |
частот |
10 ... 2 000 Гц, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
а ускорения 0,02 ... 5 g. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Режимы |
взлета |
|
и |
по |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
садки |
отличаются |
|
значи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
тельно |
|
большими |
|
вели |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
чинами |
|
|
ускорений, |
чем |
|
5 юг-to |
iioL |
vo'fru |
||||||||
режимы |
полета. На рис. 2.3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
показаны ударные |
|
спектры |
Рис. 2.2. |
Области |
•вибрацион |
|||||||||||
для |
некоторых |
условий |
по |
ных |
воздействий |
|
на турборе |
|||||||||
садки самолетов [28]. Для |
|
активных |
самолетах: |
|
||||||||||||
сравнения здесь же приведен |
а — истребители |
F8U, |
F9FT, |
F I I F , |
||||||||||||
F102A; |
б — бомбардировщики |
B47; |
||||||||||||||
спектр |
типового |
испытания |
|
|
|
B52. |
|
|
|
|
||||||
на |
удар. |
Из |
графика |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
видно, |
что ударный |
спектр |
имеет |
весьма |
|
широкий |
диапазон частот и что спектр испытательного удара по своей интенсивности находится на уровне спектра, соот ветствующего вынужденной посадке. Кроме того, отсюда
41
следует, что ударный импульс способен кратковременно возбуждать собственные колебания в довольно широком диапазоне частот.
Сила ударов, которые испытывает аппаратура при посадке самолета, зависит от типа самолета. Каждый
самолет может оз определенных |
пределах совершать мяг- |
||||||
J<9 |
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
3,5 |
|
|
|
|
|
|
|
2,5 |
|
|
|
|
|
|
|
2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
7 10 |
|
15 |
25 |
|
35 |
45 |
SO 80 f/ц |
Рис. 2.3. |
Спектры |
ударов |
для |
некоторых |
|||
условии посадки |
самолетов: |
||||||
1 — нормальная |
посадка самолета |
с |
поршневым |
||||
двигателем; |
2—нормальная |
|
посадка |
самолета |
|||
с реактивным |
двигателем; |
3 — вынужденная по |
садка; 4 — посадка на авианосец; 5 — испытание на у д а р 15 g с длительностью импульса 0.011 с.
кую или жесткую посадку. Для больших самолетов, ко торые приземляются на аэродроме, удар, передаваемый аппаратуре при посадке, менее сильный, чем для неболь ших самолетов.
На рис. 2.4 показано еще несколько спектров ударов для самолетов, базирующихся на аэродромах [27]. В 'про цессе эксплуатации самолета на аппаратуру в основном действуют вибрационные нагрузки, обусловленные рабо той двигателя. Ударные нагрузки при взлете и посадке действуют кратковременно. Суммарная длительность их действия составляет не более 10%' от общего времени эксплуатации самолета.
В местах крепления РЭА моторные вибрации имеют вид колебаний с переменной амплитудой и частотой. Они
42
возбуждаются по всем трем координатным осям и прак тически во всех трех направлениях имеют одинаковый уровень.
В технических требованиях на разработку самолет ной РЭА, устанавливаемой в фюзеляже, указывается диапазон частот 5 .. . 300 Гц при ускорениях 0,1 g на низких частотах и до 5^ на высоких частотах, а также ударные нагрузки многократного действия с ускорением до 12g при длительности импульса 0,02...0,05 с.
|
\\' |
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
ц |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
— — |
|
|
|
|
^ 2 |
|
|
0. |
f0 |
80 |
120 |
160 |
/,Гц |
Рис. 2.4. Спектры ударов для реактивных самолетов: В47А (кривая./), F80 (кривая 2) и F84E (кривая 3).
Анализ экспериментальных данных и их сопоставле ние с требованиями, предъявляемыми к аппаратуре, по зволяют сделать вывод, что эти требования по отдель ным параметрам явно завышены. Как правило, на само летах диапазон частот вибраций строго ограничен: частоты ниже 20 Гц встречаются довольно редко, вибра ции с частотой выше 150 Гц имеют обычно невысокий уровень ускорений.
Вибрационные ускорения больше 2 g встречаются редко и являются результатом либо конструктивных осо бенностей самолета, либо чрезмерно жестких условий эксплуатации. Очень резко отличаются эксперименталь ные данные от технических требований в отношении ударных ускорений. При нормальной эксплуатации на самолете никогда не возникают ударные ускорения вы_ше 12 g, лишь в исключительном случае вынужденной "посадки могут возникнуть такие высокие нагрузки. При нормальных условиях эксплуатации защита аппаратуры от воздействия вибрации, как правило, не представляет каких-либо трудностей.
. 4 3
Вибрации в диапазоне от 5 до 10 . . . 30 Гц (в зави симости от конструкции амортизатора) в силу физиче ских особенностей упругой колебательной системы ника кими мерами изолировать нельзя. Также определенную трудность представляет защита аппаратуры от ударных воздействий. Хотя ударные нагрузки составляют относи тельно небольшую долю всех нагрузок, испытываемых
h
|
|
|
1 |
,и \ |
|
|
|
|
11V |
|
||
|
|
|
/\ |
|
\\ |
|
|
|
|
\ |
||
|
|
|
• 1— |
|
|
|
1 |
|
\ |
|||
|
|
|
/' V |
|
\ |
|
|
|
|
1 |
|
\ |
|
|
|
1 |
|
|
Л |
|
Л |
1 |
|
\ |
|
|
|
|
1 1 |
. |
| |
|
|
|
|
1 Wу |
||
|
|
/ |
г1 |
Д 1 |
|
|
, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
'/ |
|
/. |
\ |
|
vi Л |
V |
Х1 |
'1\у\ |
-VI -г |
||
1 |
•/ |
|
|
|
|
|
• — - |
щ// |
\ |
\* |
||
|
«••> |
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
||
|
/ > |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
//Г |
|
8оо |
|
|
1600 |
гт |
|
то |
|
WOO f,Гц |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Рис. 2.5. |
Спектры |
|
пикового |
и эффективного |
ускорения |
|||||||
|
|
|
для |
ракеты В на этапе разгона: |
|
|||||||
/ — максимальное |
пиковое |
ускорение: 2 — среднее |
пиковое уско |
|||||||||
рение; 3 — максимальное |
эффективное |
ускорение; |
4 — среднее |
|||||||||
|
|
|
|
эффективное |
ускорение. |
|
|
|
РЭА в процессе эксплуатации самолета, однако их воз действие на аппаратуру может быть весьма нежелатель ным, особенно если РЭА установлена на амортизаторах, предназначенных для защиты от воздействия вибрации. В этом случае следует принимать специальные меры по отключению амортизаторов при взлетах и посадках са молета или устанавливать амортизаторы, обеспечиваю щие защиту от удара в ущерб защите от вибрации.
Вертолеты. Удары и вибрации в вертолетах имеют некоторое своеобразие вследствие того, что единствен ным средством, обеспечивающим подъемную силу аппа рата, являются подвижные несущие плоскости.
Основные вибрации в вертолете, вызванные работой двигателя, похржц на вибрации в самолетах, имеющих
44
аналогичные силовые установки. Вибрации, вызванные работой редукторов, на вертолетах более существенны, чем на самолетах, так как разница между скоростью вращения двигателя и скоростью вращения лопастей у -вертолета больше. Довольно большие вибрационные нагрузки создают карданные передачи, особенно те, ко торые не имеют постоянной скорости. Основной ротор вертолета создает вибрации с частотами, соответствую-
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
/ |
\ |
|
|
|
|
|
|
/ |
\ |
|
|
|
|
|
|
// |
\ |
|
|
г |
|
|
|
л |
\ |
||
|
|
|
/ |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
/ |
|
|
\ |
|
|
|
|
/ |
\ |
|
\ |
|
|
|
|
1 / |
\ |
|
\ |
|
|
|
|
11 |
|
\ \ |
|
|
|
|
/ . |
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
л |
|
|
|
|
О |
800 |
1600 |
2400 |
3200 |
|
|
4000 f,Гц |
Рис. 2.6. Спектры эффективного ускорения для ракеты В на этапе длительного полета:
1 — максимальное ускорение; 2 — среднее ускорение.
щими числу лопастей и кратными частоте вращения ро тора. Хвостовой ротор также образует вибрации, хотя они могут быть невелики вследствие затухания в хво стовом лонжероне.
Амплитуды вибрации фюзеляжа вертолета различны в зависимости от того, находится ли вертолет на земле или в воздухе.
Результаты, полученные при испытании вертолетов [27], показывают, что они имеют вибрацию в диапазоне низких частот 3 .. . 50 Гц при ускорениях, не превышаю
щих 1 g, |
а максимальные |
ударные ускорения |
при посад |
||
ке не превышают 2g и |
составляют |
не более 5%' от |
|||
общей нагрузки. |
|
|
|
|
|
Было установлено, что на вертолете |
в основном пре |
||||
обладают |
частоты |
10 и 45 Гц, максимальные |
ускорения |
||
в средней |
части |
фюзеляжа на длительном |
режиме не |
45
превышают \,2g, иа кратковременных режимах дости гают 2,4 g. Максимальные значения ускорения оз задней части фюзеляжа на кратковременных режимах дости гают 4,8 g иа частоте 45 Гц.
Ъ9 |
|
у\N |
|
|
|
А |
|
|
|
|
V |
|
2 |
|
|
*\ \_— _/ .у |
Ч |
|
|
|
|
|
|
|
О |
UO0 |
800 |
1200 |
1600 2000 f,fu |
Рис. 2.7. Спектры пикового и эффективного ускорения для ракеты С на этапе подъема:
/ — пиковое ускорение; 2 — эффективное ускорение.
Ракеты. На ракетную аппаратуру воздействуют ви брации со случайной амплитудой, имеющие обширный спектр частот и значительные ударные нагрузки. Источ-
19 |
|
|
Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
/ |
\ |
|
|
2 |
|
|
1 |
\ |
\ |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
\ |
• |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
\ |
А |
/ |
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
О |
|
400 |
800 |
1200 |
1600 20000 /, Гц |
|
Рис. 2.8. |
Спектры пикового и эффективного ускорения |
|||||
|
ракеты |
С на этапе длительного полета: |
||||
|
/ — пиковое |
ускорение; |
2 — эффективное |
ускорение. |
никами динамических нагрузок на ракетах служат сго рание топлива в маршевых двигателях и ускорителях, внезапное отключение двигателей и сброс ускорителей. Эти нагрузки р основном действуют на начальных ста46
Днях полета и распространяются по корпусу ракеты в виде продольных волн. Вибрации обшивки ракеты воз никают также в результате действия аэродинамических сил при запуске ракеты [29].
10 |
Z0 |
30 |
40 |
50 |
60 |
' 70 |
Рис. 2.9. Линейное |
ускорение при запуске |
ракет V-2 |
(кри |
|||
|
вая |
1) и Viking |
(кривая |
2): |
|
|
|
|
t — время после |
запуска. |
|
|
|
На рис. 2.5—2.8 приведены данные вибрационных испытаний двух типов управляемых ракет, условно на званных В и С [27].
Рис. 2.10. Линейное уско рение при запуске раке ты Aerobee-H.
0 |
10 |
10 |
30 |
40 и |
На примерах, относящихся к реальным ракетам, мож но проследить, что действие линейной перегрузки непо стоянно и время' действия максимального значения ее очень ограничено.
На рис. 2.9 видно, что линейное ускорение ракеты ФАУ-2 изменялось от 1,6 g при взлете до 6g при полном
47
выгорании топлива. Аналогичный закон изменения на блюдается у ракеты Viking [30].
В законе измерения линейного ускорения при запуске ракеты Aerobee-H (рис. 2.10) имеется начальный скачок, равный 14 который возникает вследствие включения стартового ускорителя на твердом топливе [28].
3. Механические нагрузки при транспортировании
Параметры вибрации и ударов в зависимости от вида транспорта бывают самые различные. Обычно частота вибрации находится в диапазоне до 300 Гц, а ускорение не превышает bg. Во время транспортирования аппара туры и при погрузочно-разгрузочных работах возникают удары и вибрации, интенсивность которых трудно пред видеть, хотя и можно сделать некоторые обобщения. Ди намические нагрузки, возникающие при перевозках, имеют случайный характер и непрерывный спектр ча стот ограниченного диапазона. При автомобильных пере возках нагрузки зависят от состояния дороги, скорости движения, нагруженности машины, давления в балло нах, жесткости рессор и т. п. Вибрации от двигателя и системы передачи оказывают относительно небольшое влияние на груз. Основными источниками вибрации являются собственные колебания системы подвески, вы званные толчками при движении по неровностям дороги.
Источниками вибрации в железнодоржных вагонах являются колебания подрессоренных масс, вызванные толчками при движении на стыках рельс и т. п. Эти ви брации происходят главным образом в боковом и верти кальном направлении. В продольном направлении чаще всего возникают удары и толчки вследствие неравномер ности тяги, при сцеплении вагонов, на подъемах и укло нах.
При ударах, возникающих во время погрузочно-раз грузочных работ, могут возникать ускорения очень боль шой величины. Например, при падении блока без упа ковки с высоты 30 . . . 50 см величина ударного ускоре ния может достигать 550 g [31].
4.Порядок расчета системы амортизации
иисходные данные
Конструирование системы амортизации РЭА обычно начинают с выбора типа амортизаторов и схемы их рас-
48
положения. При выборе амортизаторов учитывают до пустимые нагрузки и предельные значения параметров,
характеризующих |
условия эксплуатации |
(см. |
гл. 7). |
||||
Принципиальная |
схема |
системы амортизации |
зависит |
||||
в основном от особенностей расположения |
аппаратуры |
||||||
на носителе и условий динамического воздействия |
(неко |
||||||
торые |
рекомендации по |
выбору схем |
амортизации |
даны |
|||
в гл. |
8). |
|
|
|
|
|
|
После того как |
тип |
амортизаторов |
и схема |
системы |
амортизации выбраны, переходят к расчету статических нагрузок на амортизаторы, а также параметров собст венных и вынужденных колебаний амортизируемой аппаратуры. На основании данных расчета выбирают ти поразмер амортизаторов, устанавливаемых в соответст вующих точках системы амортизации. При необходимо сти по результатам расчета можно уточнять схему рас положения амортизаторов.
В результате вибрационного расчета должны быть известны частоты собственных колебаний амортизируе мой аппаратуры, амплитуды перемещения или ускорения вынужденных колебаний, а также эффективность вибро изоляции. При расчете на ударное воздействие надо оце
нить поведение |
системы |
в |
момент удара — будет ли |
|
амортизация ослаблять или, |
наоборот, |
усиливать удар |
||
и в какой степени. |
|
|
|
|
При расчете |
реальная |
конструкция |
амортизируемой |
аппаратуры должна быть заменена эквивалентной систе мой с одной или несколькими степенями свободы в за висимости от сложности схемы амортизации и требуемой точности расчета.
Чтобы выбрать и рассчитать систему амортизации, должны быть известны следующие исходные данные.
1. Параметры внешних динамических воздействий:
—диапазон частот возбуждающих колебаний;
—амплитуды перемещения или ускорения и направ ления действия возбуждающих колебаний;
—продолжительность действия возбуждающих коле
баний;
—величины и направления действия линейных уско рений, а также продолжительность их действия;
—максимальные ударные ускорения и длительность ударных импульсов, как одиночных, так и многократ ных;
—число многократных ударов;
4—391 |
49 |