книги из ГПНТБ / Суровцев Ю.А. Амортизация радиоэлектронной аппаратуры
.pdf4- |
7 — С02й + и т \ . |
, |
. |
l/t |
(/) |
|
, |
sin ш/ |
||||||
[ — 5» — ) s i n |
< + ^ 4 г - c o |
s |
< |
|||||||||||
|
|
|
|
(со2 |
— со2 ) а + «,„ |
|
|
|
|
|||||
Определяя |
отсюда fa, |
при |
котором |
#2(^2) = — а , будем |
||||||||||
иметь для расчета |
скорости в этот момент |
уравнение |
||||||||||||
У2 (4) = — m |
|
|
; |
|
cosш/, |
-"v " smwt, |
sin |
|||||||
|
|
|
|
со- |
|
у |
|
|
1 |
со |
|
|
1 |
|
+ |
|
со2 я. + |
« „ |
s;n ш/, |
|
|
|
COS ш/, |
cos ш/. |
|||||
|
со |
|
у |
|
|
со |
||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
При t>tz |
колебания |
будут |
описываться |
зависимостью |
||||||||||
|
1/1 = [ A , |
cos |
|
-f- В} |
sin ш3£ — umj |
ш2 . |
|
|||||||
Неизвестные |
/4t |
и |
|
определяются |
уравнениями |
|||||||||
|
—a=Ai |
|
cos |
C U I 4 + B I |
sin |
(0^2—ii-mfah; |
|
|||||||
|
yzitz)/01 |
|
= —Дi sin coi4+5i cos coifo |
|
||||||||||
Окончательно |
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
a sin «о^ + |
|
|
S |
i |
n a t |
, + |
|
|
cos |
sino>,/-}- |
|||
+ — ^ |
|
|
|
CO, |
|
1 |
- |
1 |
CO] |
|
|
|
|
|
i ^ |
l sin u>,£2 — a cos ш,£2 |
|
cos ш,/. COSCB,/ — |
,2 > 8
Из уравнений (5.5), (5.6) можно найти закон изме нения ускорений а;СО, действующих на амортизирован ный блок. Переходя к абсолютным координатам х = йт+ + у, будем иметь
xju„ |
' yjum, |
0 < / < / , ; |
x j u m = — [(or — ш2 ) a + <o2t/2]/«m,
xjum |
= — cn2 y,/um , t 2 < t < t s . |
100
Таким образом, применяя амортизаторы с упругими ограничителями хода, удается снизить величину относи тельной деформации при воздействии постоянного уско рения до пределов, допустимых конструктивными требо ваниями. Однако основная задача защиты аппаратуры от инерционных усилий остается нерешенной. Более того, в данном случае применение амортизаторов только уве личивает механические нагрузки на амортизируемую аппаратуру.
Г л а в а 6
Расчет системы амортизации на воздействие удара
1. Воздействие ударного импульса
На основании приведенных ранее общих теоретиче ских положений рассмотрим некоторые частные случаи удара, действующего иа амортизированный блок РЭА [13, 22].
Пусть система амортизации представлена в виде ли нейной системы с одной степенью свободы без демпфи рования. Силовая характеристика для линейной системы, как известно, может быть выражена зависимостью
F(6)=kb,
где k — жесткость упругой опоры. Для такой системы круговая частота собственных колебаний будет ®z=k/m, а амплитуда максимального ускорения
Тогда реакция (отклик) такой системы на прямо угольный импульс с максимальным ускорением йт, длительностью т и изменением скорости й = йтх может быть определена из уравнения (1.39):
5-|_ш26 — _ |
|
'йт, 0 < £ < т ; |
|
(6.1) |
S-f ш23 |
= |
0, |
- |
(6;2) |
Если в момент времени £ = 0 начальные условия 5 = = 0, 6 = 0, то решение уравнения (6.1) получим в виде
6=(й т /со 2 ) (coscof— 1), 0<*<<р . |
(6.3) |
101
Чтобы решить уравнение (6.2), необходимо опреде лить в качестве начальных условий величины б и б, ко торые можно получить из уравнения (6.3) при t=x.
Используя эти величины, находим решение уравнения (6.2):
6 = (Й,„/0)2) [(COS (ОТ—1) COS(0(£—т) —
|
—sin (от sin ю (t—т)], |
t>x. |
. |
(6.4) |
||
При расчете системы амортизации на удар важно |
||||||
знать |
максимальное абсолютное ускорение |
хт |
блока. |
|||
Так как хы=а26т, |
то хт определяем |
из |
уравнений |
(6.3) |
||
и (6.4) |
при максимальном значении |
б, |
которое |
имеет |
Рис. 6.1. |
Полусннусон- |
Рис. |
6.2. |
Импульс уско |
|
дальный |
импульс уско |
рения |
в |
виде |
квадрата |
|
рения. |
синусоидальной |
вели |
||
|
|
|
|
чины. |
|
место при т=л:/(о. Если т>п/(о, то любые значения б будут меньше, чем при т=п/(о, а ,при т<я/а> максималь ное значение б возникает уже после того, как действие ударного импульса закончится (4>х). Таким образом, амплитуда может быть выражена в виде
6 т о =2(й т /(о 2 ) sin (ют/2).
Следует заметить, что максимальное значение уско рения объекта в два раза больше величины ускорения прямоугольного импульса
Если воздействующий удар задан в виде полусинусои-
далыюго импульса |
(рис. |
6.1) с |
ускорением |
iim и |
дли |
тельностью т, то уравнения движения могут |
быть |
запи |
|||
саны в виде |
|
|
|
|
|
й = йт sin |
(ni/x), |
O.^t^x; |
и —О, t>x. |
|
102
Из уравнения (1.44) определяем эффективную дли тельность ударного импульса: т^= (2/я)т.
Реакцию системы с одной степенью свободы на полу
синусоидальный импульс |
в соответствии |
с |
уравнениями |
|||||||
(6.3), |
(6.4) для прямоугольного |
импульса |
можно найти |
|||||||
из уравнений |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 = , V r \ » (S'm~ |
|
^ S l ' n c o r ) , |
0 < ; < т ; |
||||||
|
1 — (rc/coi)-* |
\ |
х |
ox |
|
/ ' |
|
|
|
|
• |
П « Т |
Я / С О Т |
|
ТО |
. |
Л |
X \ |
, |
^ |
|
|
со2 |
(л/сох)2 |
— 1 |
2 |
|
|
\ |
1 |
1 |
^ |
Если импульс имеет форму |
квадрата |
синусоидальной |
||||||||
величины (рис. 6.2): |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
/t = M m sin 2 |
(я4/т), |
|
Ot^t^x; |
|
|
|
||
|
|
|
й = 0, />т , |
|
|
|
(6.5) |
то эффективная длительность ударного импульса будет
Т Ъ = 7 2 Т .
Реакция системы с одной степенью свободы на им пульс (6.5) определяется из уравнений
S = = 2w2 |
1 — (хсо/2п)г" [ 1 |
~ |
(~2ir) + |
||
- f - ^ - ^ - j |
c o s |
~ ^ |
СОБШГj, 0 < Г < х ; |
||
8 = ^ г ^ ( х Ь ^ 5 |
! п |
^ 5 ! П |
< и |
С ~ " т ) ' X < ^ • |
Все три рассмотренных импульса вызывают ответ ную реакцию с максимальной величиной, когда выполня ется соотношение сотэ ~я. Физически это означает, что эффективная длительность т э приблизительно равна по лупериоду собственных колебаний амортизированной си стемы.
2. Упругий удар при падении амортизированного блока
Рассмотрим систему, состоящую из амортизирован ного тела массой лг2 нежесткого основания массой mi. Амортизатор k% имеет линейную силовую характеристи ку. Система падает с высоты Н и ударяется об упругую опору с линейной силовой характеристикой (рис. 6.3). Такая задача обычно встречается при испытаниях амор-
103
тизированной аппаратуры на ударное воздействие, про водимых с помощью копрового стенда с-падающим сто лом (23].
Задачу следует разделить на два этапа. Сначала рас
сматривается движение упруго связанных масс |
mi, т 2 |
||||||
при свободном падении, а затем — движение |
|
масс после |
|||||
столкновения с опорой, т. е. непосредственно |
удар. В пер |
||||||
|
вом |
случае |
движение |
||||
|
рассматривается |
|
как |
||||
|
свободное |
|
колебание |
||||
|
свободно |
падающей си |
|||||
|
стемы. Во |
втором |
слу |
||||
|
чае, |
когда |
система |
на |
|||
|
ходится |
в |
|
контакте с |
|||
|
упругой |
опорой, |
дви |
||||
|
жение рассматривается |
||||||
|
как |
свободное |
колеба |
||||
|
ние |
системы |
с |
двумя |
|||
|
степенями свободы, |
со |
|||||
Рис. 6.3. Падение двухмассовой упру |
стоящей |
из |
двух |
масс |
|||
и двух упругих |
связей. |
||||||
го-связанной системы. |
В |
начальный |
мо |
||||
|
мент |
удара |
скорости |
движения масс определяются как сумма скоростей коле бательного движения и свободного падения. Задача сво дится к определению движения системы с двумя степеня ми свободы по заданным начальным условиям.
В момент времени U, предшествующий началу паде ния, пружина &1 свободна, а амортизатор k2 сжат на величину 62 под действием силы G2=m2g. Во время паде ния (fns^if^^i) упругая сила амортизатора k2 одновре менно воздействует на оба тела. При этом происходит
свободное колебание |
системы. |
В момент времени tu когда происходит соприкосно |
|
вение тела массы |
с пружиной, обладающей жестко |
стью ki, начальная скорость свободных колебаний си стемы с двумя степенями свободы равна сумме скоро стей колебательного движения и свободного падения в момент t±.
Движение системы при свободном падении может быть определено из системы уравнений
m,ix\ + kz{Xi—х2) |
= {1П1 + |
т2)§\ |
тгхг+k2 |
(Xz—Xi) = О! |
(6.6) |
104
При начальных условиях |
Jti(O-) = 0, л:2(0) =0, |
£ч(0) = 0 , |
|
х2 (0) = 0 решение уравнений |
(6.6) имеет вид |
|
|
xi=gt2/2 |
+ ng(l—cos'kt)l№; |
;' |
|
x2 =g/ 2 /2— g(l— cosM)A2 , |
(6.7) |
||
где jx=mz /mi; Я2 =со2 2 |
(1 + ^ ) ; <и2 2 =&2 Мг. |
|
Время, в течение которого происходит падение, опре: деляется из уравнения
Дифференцируя последовательно один и два раза уравнения (6.7), получаем выражения для скорости
i ±i.=gt+ '(\iglh) sin U,
xz^gt— |
(glk) sinW, |
(6.8) |
и для ускорения |
; |
|
Xi=g (I |
+ cos Xt), |
|
X2=g(l— |
COS M) . |
|
Таким образом, ускорение при падении является алге браической суммой ускорения свободного падения и уско рения колебательного дьижения. При этом в зависимо сти от величины р, ускорение х\ может достигать значе ний, больших 2gVB то время как для амортизированного объекта х2 никогда не превышает 2g.
Движения системы во время удара описываются урав нениями
mixi-+kixl+k2{xi—х2) |
= {mi + |
m2)g; |
mzxz+faixz—Xi) |
= 0 . • |
(6.9) |
Для удобства решения можно ввести новую перемен ную t' = t—ti, которая при t=ti, будет равна нулю.
Как уже отмечалось, начальными условиями для си стемы (6.9) служат перемещения и .скорости, которые приобретает свободно падающая амортизированная си стема в момент времени ti, поэтому из уравнений (6.7), (6.8) получим
Si = Xi(h), |
Si=Xz(tt), |
|
Vl = Xl(ti), |
V2 = |
±2{ti). |
105
Таким образом, учитывая замечание относительно пере менной t', запишем начальные условия для уравнений (6.9):
* l ( 0 ) = 0 , * 2 ( 0 ) = S 2 — Su
.т2 (0) = vu i-2 (0) = f 2 .
Решение уравнений (6.9), выраженное в значениях ускорений i : i и х\ масс ni\ и т%, имеет вид
xi=.Fnsin (ЛаГ+ срц) |
+/ 7 1 2 sin |
( Ы ' + фчг); |
(6.10) |
|||||
x\ = Fn sin |
( М ' + фгО +/ r |
2 2 si n ( Ы ' + фгг), |
|
|||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ftl = yBlX |
+ Bsa; |
^ М |
= |
| / Щ + А м |
; |
|||
tg<p„ = |
- |
BltfB„xt |
tg?i a |
= |
- |
|
|
|
tg"Pa. = |
— B,2/B2lXa; |
tg<p22 |
= |
— |
BJB^L. |
|
Здесь величины А. являются корнями частотного урав нения
22 |
.2 |
037 4-0)2(1 Ц-Ji.) |
Л1 ' |
2 — |
2" |
[ Ш 2 + со|(1 |
+н-)]2 |
4 |
- 1 "2 |
где w^—kjni,.
Коэффициенты В выражаются через исходные вели чины в зависимости от начальных условий следующим образом:
- (Х?-Х|)
"12 |
^2 |
72^ |
; |
2 1 |
(Х?-Х|) |
> |
" а а |
,,2 -,2ч |
' » — |
х 2 _ х | |
' - 2 3 |
Xf. —Л| |
' |
|
|
Л |
^12 ^ 2 |
г> |
- ^ 2 * /122^-2 |
|
£ > 1 4 |
,2 |
i2 |
> ° 2 4 |
х^ — xi> |
|
|
х^ — х^ |
|
106
где 4 , = y i ; Au = g{l + 1 ^ ) 4 - ^ 2 ( S 2 —s,); Д 3 = ш 2 ( У 1 +
= »f Оз |
+ |
^ М = ш 2 |
+ ^ ) £ - ( S 2 |
- S I K a ) 2 • |
|
Из |
выражений |
(6.10) видно, что как |
ускорение |
воз |
|
мущения dii, так и ускорение |
отклика х2 |
являются |
сум |
мами двух колебательных движений. Амплитудные зна чения ускорений зависят от масс тел, коэффициентов жесткости и высоты падения. Выражения (6.10) пред ставляют движение как незатухающее установившееся колебание. Поэтому пользоваться ими можно лишь на
отрезке времени, |
когда при |
ft,i>&2 гармонический аргу |
мент удовлетворяет условию |
|
|
|
0<Ла£—ф<л, |
|
т. е. когда одно |
из слагаемых |
колебательного движения |
с меньшей частотой совершает половину одного полного колебания.
3. Действие удара на нелинейную систему
Реакция нелинейной системы на ударное воздействие, выраженное в виде прямоугольного импульса, в редких случаях может быть найдена точно.
Рассмотрим влияние ударного импульса на аморти зированную систему, характеристика которой симметрич на и имеет два скачкообразных изменения коэффициен та жесткости (см. рис. 5.1). Дифференциальные урав нения колебаний имеют вид:
у\ + »fiy, = |
- " « , |
о ( 6 |
- 1 1 ) |
ft+^j^-^-eJe-i.. |
|
t1<t<tu[ |
(6.12) |
Уз + ш'Уз = — К —ш:)а, |
tu<t<4; |
(6.13) |
|
i/4 + » U |
= 0, ta<t<tt-, |
(6.14) |
|
У» + а>яУ*=(ш* —ш? )а> ts<t<tu. |
(6.15) |
Здесь tu — время действия нагрузки. Остальные обозна чения совпадают с принятыми в гл. 5.
107
Интегрируя (6.11), находим при нулевых начальных условиях
Г/,=(— Um/«>|)(1 — COSCD.O-
Время ti определяем из условия i/i(ti)=—а.
В. этот момент скорость смещения выразится в форме
г/i ( 0 |
= — (tim/®i) sin (Oirfi. |
Выполняя условия |
непрерывности |
yz(h) =Уч{и) = — а, ydU)=yz{h),
найдем произвольные постоянные решения (6.12), при нимаемого в виде
у3-= А„ cos со (t — г*,) -f- В2 sin со (/ — /,) — [(со2 — со2 )а -\-
А, = — а + [(ша |
— со;) а + |
um ] /со2, |
|
B2=yi(ti)fa. |
имеем |
|
|
Окончательно при tu^t^U |
|
|
|
/ — со2я -+- и„, \ |
|
|
|
^ |
y c o s m ( f - / , ) - f |
|
|
• . + b f f i i r t . « - / |
l ) — ! ! = z * i ± 5 l : |
(6.ш) |
|
Определяя теперь t /2(*u) |
и ?Ы /и) |
и з (6.16), |
примем |
эти значения переменных в качестве начальных для сле дующего участка. Тогда получим
У* |
& е « н — ^ — |
COS со (t — tu)-\- |
|||
|
sin со (г* — г*и) — |
|
|
||
-. - г . |
|
_ |
|
i |
|
При / = 4 |
решение |
уравнения |
(6.13) |
приписываем |
|
к решению уравнения |
(6.14), |
приняв в качестве началь |
|||
ных условий |
|
|
|
|
|
. |
yi(tz) |
=Уз(к) |
=—а; |
|
|
у4 = - а cos < ( f - Q |
- f s i |
n > , |
(t - |
Q, |
108
В момент t3 будем иметь начальные условия для ре шения уравнения (6.15) в виде
yi(t3) |
= y 5 ( ^ ) , |
|
пользуясь которыми запишем |
|
|
уъ = ф COS «о {t - |
g + |
Sin со (t - /3) + |
, (to2 — со?) а |
|
Законы изменения ускорений, получаемых амортизи рованным блоком, описываются следующими выражени ями для различных участков:
x j u m — |
— <u]yjum, |
0 |
'х2/йт = — [(соа |
— ш2 ) а + |
<о-у2]/ит, |
xjiim |
= — [(ша — ш2 ) а |
— со2 г/3 |
]/«т , |
t ^ t s z t u , |
|
|
x j u m = |
— ш2 |
y4 /wm , /3 |
> £ > г,; |
|
|
x j u m = [(со2 |
— св2) |
а — m2y5yiim, |
t > t 3 . |
|
Использование нелинейных упругих элементов, коэф |
|||||
фициент |
жесткости которых растет при увеличении де |
формации, как у амортизаторов с кусочно-линейной ха рактеристикой (наличие ограничителей хода), приводит к значительному увеличению нагрузок, резко возрастаю щих в момент удара амортизированного блока об огра ничители.
Г л а в а 7
Современные амортизаторы
иих характеристики
1.Общие требования,- предъявляемые к конструкции
амортизаторов
Сложные динамические и климатические условия экс плуатации амортизированной РЭА в сочетании с жест кими требованиями к надежности ее работы накладыва ют серьезные ограничения на выбор амортизаторов.
109