книги из ГПНТБ / Каргу Л.И. Системы угловой стабилизации космических аппаратов
.pdfНесмотря на принципиальную простоту демпфирую
щей пружины, ее изготовление и эксплуатация представ |
||||
ляют сложные инженерные |
проблемы. |
|
|
|
На спутнике 1963 22А применена спиральная пружи |
||||
на. Диаметр пружины 19,3 см. Изготовлена |
она из бе- |
|||
риллиевомедной проволоки |
диаметрам |
0,2 |
мм и |
имеет |
70 витков. Для хорошего демпфирования |
внешняя |
по |
||
верхность этой проволоки покрывается тонким (0,02 мм) |
слоем кадмия, а для предотвращения сублимации в глу боком вакууме на кадмий нанесен слой золота толщиной 0,005 мм. Для предотвращения запутывания и поврежде ний пружина заключена в твердый сублимирующий ма териал (дифенил). Испарение дифенила приводит к ос вобождению виток за витком свернутой в катушку пру жины. Освобождение пружины длится в течение суток.
Спутнику |
1963 22А потребовалось |
примерно 2,5 дня, |
|
чтобы уменьшить скорость вращения |
от 6,6 рад/с до ну |
||
ля, и 0,5 дня — для выполнения магнитной |
стабилиза |
||
ции. После этого была выдвинута штанга, а |
12 ч спустя |
||
было начато |
освобождение демпфирующей |
пружины. |
|
В итоге через |
12 суток после запуска |
ошибка |
стабилиза |
ции в плоскости орбиты равнялась примерно 0,1 рад и в плоскости, перпендикулярной ей — 0,05 рад.
Аналогичной конструкции спутник 1963 38В был вто рым спутником с гравитационной стабилизацией, запу щенный на полярную круговую орбиту с высотой 1110 км. Этот спутник занял стабилизированное поло жение на второй день после запуска.
Серьезная проблема возникла при освобождении пружины от сублимирующего материала, который, пре вращаясь в газ, создавал реактивную тягу. Хотя им пульс от истекающего газа примерно был равен 0,5X XIО"5 Н, он, будучи приложенным на конце мачты, ока зался достаточным, чтобы начать вращение спутника. Указанная сила на плече 30,48 м создавала момент все го лишь в 1,5 г-см. Тем не менее после четырех недель вращения спутник 1963 38В принял неправильное поло жение (перевернулся на 2л рад).
Спутник 1963 49В был оборудован отклоняющим уст ройством, которое должно было уменьшить силу от суб лимации дифенила, направленную в сторону. Это уст ройство в действительности уменьшило возмущающее действие испаряющегося дифенила, однако остаточная
сила была достаточно большой, чтобы начать медленно переворачивать спутник. Положение спас электромагнит, который неоднократно вступал в работу всякий раз, ко гда спутник стремился занять неправильное положение.
Точность гравитационной стабилизации во многом за
висит от возмущающих воздействий. |
Установлено, что |
|
основными возмущающими |
моментами |
являются: маг |
нитные моменты, моменты |
от сил давления солнечного |
излучения и аэродинамические моменты. Магнитные мо менты доминируют на высотах ниже 1850 км. Давление солнечного излучения более всего влияет на спутники, движущиеся по синхронным орбитам. Аэродинамически
ми моментами можно |
пренебречь |
на высотах более. |
900 км. Так, для спутника 1963 22А |
аэродинамический |
|
момент на высоте 740 |
км отклонит его от вертикали на |
1,74-Ю- 2 рад, а на высоте 555 км — уже на 0,174 рад.
Существует еще один источник ошибок, который ха рактерен только для спутников с гравитационной стаби лизацией — тепловой изгиб штанг. Тепловой изгиб появ ляется в результате нагрева и последующего расшире ния материала штанги, обращенного к Солнцу. Так, для штанги из бериллиевомедного сплава длиной 30,48 м, диаметром 1,27 см и толщиной стенки 0,0508 мм тепловой изгиб составляет около 0,07 рад. На спутнике 1964 83Д тепловой изгиб приводил к отклонениям спутника до ±0,21 рад. Простым и эффективным средством уменьше ния теплового изгиба является покрытие штанги тонким слоем серебра (0,00508 мм) .
2.5. Магнитные системы стабилизации
В работе [1] дано описание системы угловой стабили зации, использующий моментный магнитопривод. Систе ма состоит из трех плоских катушек, трех магнитомет ров и вычислительного устройства. Электрическая энер гия, необходимая для работы системы, поступает от бортового источника питания. Поскольку такая система нуждается в энергопотреблении, ее следует отнести к по лупассивным системам.
Пассивная магнитная стабилизация представляет особый интерес для исследовательских спутников, пред назначенных для изучения явлений, связанных с геомаг нитным полем. Пассивная магнитная система была уста новлена на спутнике «Ацур» [28].
Магнитная система этого спутника состоит из двух сильных постоянных магнитов / (рис. 2ЛЗ) с результи рующим магнитным моментом диполя 100 А-м2 и магни тол рон ища ем ых решеток из демпфирующих стержней 2, расположенных в экваториальной плоскости постоянных магнитов. В полете постоянные магниты ориентируются вдоль силовых линий геомагнитного поля, а магнитопронищаемые стержни демпфируют колебания и остаточные моменты вращения. В установившемся движении, кото рое начинается через 10 суток после запуска, требуется угло вая точность ±0,087 рад.
Постоянные магниты осу ществляют угловую стабилиза цию по принципу магнитной стрелки. Допустим, что орбита спутника совпадает с плос костью экватора, а оси свя занной и орбитальной систем координат совмещены. При действии какого-либо возму щения возникнет угол рассо гласования между силовыми
линиями геомагнитного поля |
Рис. 2.13. Магнитная си |
|
и магнитной осью симметрии |
||
стема спутника «Ацур» |
||
стержней. В результате появит |
|
ся магнитный восстанавливающий момент, который вер нет спутник в исходное положение.
Поскольку спутник обладает инерционностью, то прежде, чем магнитное поле Земли вновь заяватит оси связанной системы координат, будет наблюдаться коле бательный процесс. Маїгніитапроницаемьіе стержни демп фируют эти колебания, рассеивая их за счет гистерезисных потерь.
Неоспоримым достоинством пассивных магнитных си стем является их высокая надежность ввиду отсутствия каких-либо подвижных частей. К их отрицательным ка чествам следует отнести низкую точность, большое время входа в рабочий режим и большую массу постоянных магнитов и магнитопроницаемых стержней.
Энергия гистерезисных потерь (в конечном счете эффективость демпфирования колебаний) зависит от вели чины максимума напряженности поля, материала, гео-
метрических размеров стержней и от магнитных полей, создаваемых различной аппаратурой внутри спутника.
Стержни должны быть расположены таким образом, чтобы возникали высокие гистерезисные потери. С дру гой стороны, они должны создавать минимум магнитных возмущений внутри спутника. Ниже приводятся некото рые аналитические зависимости, при помощи которых можно рассчитать основные параметры стержней [28].
Гистерезисные потери в стержне объемом V за один период обращения спутника будут определяться инте гралом
W=VJ> |
HdB, |
(2.26) |
|
"т |
|
где (j) HdB — площадь |
петли гистерезиса |
для макси- |
імума напряженности поля Нт.
В этом выражении принято среднее значение индук ции В вдоль длины стержня. При заданном объеме V
потери будут тем больше, чем больше (j) HdB. Для
V—IF, где /•—длина стержня; F — площадь его попереч ного сечения, выражение (2.26) можно представить в виде
W = lj> |
(2.27) |
где Q) = FB — средняя величина потока внутри стержня. Так как величина / задана и ограничена размерами спутника, то более рационально оптимизировать величи
ну (j) Hd®.
Для минимизации возмущающего воздействия внеш него поля стержней на аппаратуру спутника необходимо поддерживать величину потока Ф настолько малой, на сколько это возможно при заданных / и Нт. Отсюда сле дует, что площадь F и среднее значение магнитной проницаемости ц стержня должны быть малыми. Жела тельно также, чтобы не происходило насыщения матери ала стержней ни магнитным полем Земли, ни собствен ным полем спутника. Для этого целесообразно иметь стержни с малой проницаемостью и высоким значением
индукции насыщения. Все эти требования приводят к выводу о необходимости устанавливать на спутник тон
кие |
стержни, имеющие широкую |
петлю гистерезиса й |
||||||
высокую индукцию насыщения. |
|
|
|
|
||||
|
Форма кривой B=f(H) |
очень |
сложная |
и не |
может |
|||
быть описана аналитически. Поэтому допускают, |
что Н |
|||||||
изменяется только дважды за период, причем |
значение |
|||||||
Нт |
остается постоянным. При этом допущении |
|
общие |
|||||
потери на гистерезис одного стержня объемам |
V могут |
|||||||
быть найдены из формулы [28] |
|
|
|
|
|
|||
|
|
о |
|
|
|
|
|
(2.28) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Ь—коэффициент |
потерь; |
цо — магнитная проницае |
|||||
мость среды. |
Нт равно |
|
|
|
|
|
||
|
В этой формуле |
напряженности поля |
внут |
|||||
ри стержня. В тех случаях, |
когда |
используются |
стержни |
|||||
с открытыми концами,- это поле отличается |
от внешнего |
поля, имеющего место при отсутствии стержня. Если счи
тать, что внешнему полю |
противодействует размагничи |
вающее поле, а сами поля |
достаточно слаїбьіе, то для |
материала стержней |
с высокой проницаемостью энергия |
||
потерь на гистерезис |
оценивается |
выражением |
|
|
8 / 3 ^ у 0 2 Я 1 П |
Я А Х |
(2. 29) |
|
|
|
(1 + - №r) s
где Ящах — максимальное значение напряженности внеш него поля;
ті —коэффициент размагничивания; [iar—относительная начальная проницаемость.
Для стержня круглого сечения с диаметром
где p — 1/d.
•Коэффициент размагничивания длинного цилиндри ческого стержня определяется равенством [39]:
Л = - М2,0 1 lg/7-0,46).
р-
Подставив эти выражения в формулу (2.29), получим
W = |
(2.30) |
|
з |
3/>2 1 + |
(2,01 I g p - 0,46) Ы г |
При помощи этой формулы можно найти диаметр стержня для данной длины и данного материала, в ко тором будут происходить максимальные потери. В рабо те [38] показано, что условие
т) = 0,588/(х, |
<2.31) |
аг |
|
отвечает оптимальному соотношению параметров стерж ня.
В приведенных формулах не учитывается фактор размагничивания параллельно соединенных стержней. Так для двух параллельных стержней при относитель ном расстоянии
a = 2t/// = 0,O83,
где у — расстояние между стержнями, поток уменьшает ся примерно на 14%, а потери на гистерезис более чем на 29%. Взаимным влиянием стержней можно прене бречь, когда относительное расстояние между ними рав но 0,25.
Исследования, проведенные в работе [28], показали, что наиболее эффективным является использование то роидального стержня, грубой аппроксимацией которого может быть соединение четырех стержней квадратом. В этом случае потери на гистерезис увеличиваются в 2,5
раза |
(при наличии хорошего магнитного |
контакта |
в ме |
стах |
сочленения стержней). Это объясняется тем, что |
||
отдельные стержни как бы «затягивают» |
силовые |
линии |
|
в массу материала. |
|
|
Пассивные и полулассивные магнитные системы нахо дят широкое применение на спутниках, стабилизирован ных вращением. Эти системы при очень простой аппара турной реализации позволяют поддерживать скорость » вращения спутника в заданных пределах, а также кор ректировать положение его оси вращения в простран стве.
2.6. Стабилизация вращением
Издавна замечено, что вращающиеся тела обладают большей устойчивостью по сравнению с навращающимися телами. Устойчивое положение всех небесных тел объясняется главным образом угловой скоростью собст венного вращения.
Стабилизация КА вращением имеет определенные преимущества перед другими видами стабилизации. При вращении космический аппарат более равномерно осве щается Солнцем, что создает лучшие условия для работы солнечных батарей и более умеренный тепловой режим.
Длительное пребывание человека в условиях невесо мости показало, что для нормальной жизнедеятельности необходимо создавать КА с искусственной гравитацией. Следовательно, физиологические особенности человече ского организма исключают выбор других принципов стабилизации для долговременных орбитальных стан ций.
Стабилизация вращением выгодна также в тех слу чаях, когда последняя ступень ракеты-носителя, рабо тающая на твердом топливе, сама стабилизирована вра щением и передает его спутнику, являющемуся для нее полезной нагрузкой [4].
На ранней стадии развития космической техники ис пользовали простейший способ стабилизации вращени ем: аппарат закручивали относительно оси с максималь ным моментом инерции и не контролировали скорость его вращения. С течением времени такой аппарат под влиянием различных возмущений терял первоначальную ориентацию оси вращения. Кроме того, магнитное поле и другие тормозящие факторы приводили к тому, что его скорость начинала уменьшаться.
В связи с этим возникли две проблемы управления вращающимися спутниками: проблема ориентации оси вращения и проблема стабилизации угловой скорости собственного вращения.
В настоящее время наметилось много путей решения этих проблем. Все они сводятся к тому, что к враща ющемуся КА, как к свободному гироскопу, прикладыва ют корректирующие моменты для стабилизации оси вра щения относительно заданного направления, а с целью поддержания постоянства угловой скорости собственно го вращения периодически создают импульсы момента
относительно оси вращения. Следовательно, управление вращающимися спутниками связано с энергетическими затратами. Поэтому системы, осуществляющие это уп равление, следует отнести к полупаосивным системам.
Покажем, что расходы на управление вращающегося КА меньше, чем на управление невращающегося аппа рата.
Будем считать, что сравниваемые объекты необходи мо развернуть на одинаковые углы г|)в и а|). В первом приближении разворот вращающегося КА по углу рыс кания можно осуществить, прикладывая момент Мі по оси крена (считаем, что ось собственного вращения на правлена по нормали к орбите), а угол разворота опре делить из формулы
где t0 — время действия момента Л4Т;
Угол отклонения невращающегося КА под действием момента МІ, может быть найден из выражения
|
|
|
|
м.ь |
t*. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ф = -'уі |
|
|
|
|
|
(2.33) |
||
|
Допустим, что время t0 |
удалось |
рассчитать |
так, что |
|||||||
г|)в ='ф. Тогда, приравнивая выражения |
(2.32) |
и |
(2.33), |
||||||||
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
—£ = — . |
|
|
|
|
(2.34) |
|||
|
Кинетический момент Н вращающегося |
КА |
равен |
||||||||
IZQ, |
где |
Q — угловая |
скорость |
собственного |
вращения |
||||||
спутника. Время действия |
корректирующего |
момента |
|||||||||
МЛ |
ограничено. Оно может |
быть |
определено, |
если за |
|||||||
даться углом а—-углом поворота аппарата |
относитель |
||||||||||
но оси вращения, при котором корректирующий |
момент |
||||||||||
наиболее |
эффективен. |
Полагая |
/ z |
= / y |
и учитывая, |
что |
|||||
( 0 ~ |
, |
из формулы |
(2.34) |
получим |
|
|
|
|
|||
|
|
|
— 1 = — . |
|
|
|
|
|
(2.35) |
Угол а обычно достаточно мал, поэтому М^^>М^. Это означает, что с энергетической точки зрения управ лять вращающимся КА выгоднее, чем невращающимея.
Заметим, что приведенное сравнение носит качествен ный характер, так как не учитывается еще одно важное обстоятельство: после разворота павращающепося КА необходимо погасить -появившуюся угловую скорость, а после разворота вращающегося — нутационные колеба ния.
Первая задача может быть решена только создани ем противомомента, в то время как вторая — использо ванием пассивных демпфирующих устройств.
Следовательно, расходы на управление обычного спутника еще более возрастут. Такое несоответствие можно объяснить тем, что вращающийся спутник отдает часть кинетической энергии на собственную коррекцию, т. е. в данном случае имеет место так называемый прин цип усиления управляющего момента.
Вызвать прецессию оси .вращения можно приложе нием момента, перпендикулярного к этой оси, например с помощью реактивных сопел. Аналогично можно соз дать ускорение, перпендикулярное к оси вращения. При этом сопла необходимо включать только на некотором секторе каждого оборота, положение которого фиксиру ется относительно опорного направления. Направление прецессии или ускорения можно изменять, меняя поло жение сектора работы сопла. Такие принципы управле ния были использованы на нескольких спутниках «Син ком».
Необходимость в |
расходе |
рабочего тела существен |
но снижает качество |
таких |
систем стабилизации вра |
щением. |
|
|
Известна магнитная систама стабилизации скорости вращения [26], блок-схема которой приведена на рис. 2.14. Векторные магнитометры / измеряют напряженность магнитного поля по осям х и у связанной системы ко ординат (осью вращения обычно выбирается ось 2). Сигналы с магнитометров поступают в усилители 2 и далее к электромагнитам 3 и 4. Магнитометры должны включить электромагниты в те моменты времени, когда вектор магнитного поля Земли будет перпендикулярен вектору магнитного поля электромагнитов. Для замед ления или разгона спутника необходимо соответствую-