![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Каргу Л.И. Системы угловой стабилизации космических аппаратов
.pdfчик угловой скорости не имел бы зоны нечувствительно сти, то сопла включились в момент встречи изображаю щей точки с осью абсцисс. Наличие же зоны нечувстви тельности приводит к тому, что сопла выключаются в точке 5, т. е. при отрицательном значении Ф = —Ьі. Далее аппарат со скоростью —f>4 будет совершать равномерное вращение в противоположном направлении, что на фа зовой плоскости соответствует отрезку 5—6.
Таким образом, убеждаемся в том, что в конечном итоге установится автоколебательный процесс, приве денный на фазовом портрете замкнутым контуром abed. Этот контур соответствует установившемуся процессу, а отрезки фазовой траектории /—5 определяют переход ный процесс.
Переходный процесс является непродолжительным по времени в сравнении с установившимся процессом, поэтому при исследовании релейных систем основное внимание уделяют автоколебательному режиму.
Период автоколебаний для данного идеализирован ного случая можно определить следующим образом. Линейным отрезкам автоколебательного цикла соответ ствует уравнение движения
а отрезкам парабол
Интегрируя эти уравнения при начальных условиях
получим для всего контура
и
4 # 1 = t f y p a 6 ,
ГДЄ / х о л , /раб |
— ВреМЯ ВКЛЮЧЄННОЙ И ВЫКЛЮЧвННОЙ ТЯГИ |
|
соответственно. |
|
|
Очевидно, |
что период |
автоколебаний / а равен |
|
/а = |
^хол "т" /раб- |
Так как 4 0 Л = 4 - ^ - а Lраб" |
ТО |
|
(5.3) |
Нарастание и спад тяги реактивного сопла не могут происходить мгновенно. Экспериментально установлено [41], что изменение тяги при включении и выключении ряда типичных сопел происходит по экспоненциальному
закону. Метод фазовой |
плоскости |
|
||||
не позволяет учесть такой харак |
|
|||||
тер |
изменения |
тяги. |
|
|
|
|
При запаздывании нарастания |
|
|||||
и спада тяги идеальный |
автоколе |
|
||||
бательный цикл, приведенный на |
|
|||||
рис. |
5.4 |
пунктирными |
линиями, |
|
||
несколько деформируется. Дейст |
|
|||||
вительно |
при |
включении |
сопла |
|
||
в точке |
а управляющий |
момент |
|
|||
Му |
возникнет не при |
значении |
Рис. 5.4. Автоколебатель |
|||
угла |
Ф = дь а |
с некоторым опоз |
ный цикл при запаздыва |
|||
данием |
в точке а} (Фі-ЬДФ; |
нии |
||||
|
||||||
где Af} — угол, зависящий |
от вре |
|
мени запаздывания %\. Чем больше зона нечувствитель
ности Ь\, тем на больший угол ДФ отклонится |
аппарат |
|
за счет |
времени запаздывания %\. |
|
При |
т і = 0 параболический отрезок фазовой |
траекто |
рии соответствует уравнению
а при ті=£0
^ 2 _ ^ 2 = _ 2 Wy (f}—fti—А-&).
Координаты вершин парабол будут соответственно рав ны
[(Oi + * i W 7 ) ; 0],
[ ( f l i + A t f + ^ W y ) ; 0].
Следовательно, запаздывание при включении сопел при
водит к понижению точности системы.
В точке 6', также смещенной относительно точки Ь на величину ДФ, должно произойти выключение сопел. Од-
нако учитывая запаздывание при выключении сопел функция Ф( -&,-&) примет нулевое значение в некоторой точке Ъ". За время At — x2 угловая скорость космического аппарата возрастает на величину
Ab=Wyx2. |
(5.4) |
Таким образом, запаздывание х% приводит |
как бы |
к расширению зоны нечувствительности датчика |
угловой |
скорости на величину Дг&.
Совместное влияние ті и х% увеличивает период авто колебаний. Период автоколебаний с учетом запаздыва ния может быть выражен в виде
V vi wy! |
\ »! + д» wy |
j |
Если учесть, что #іЗ>Лд, |
а Дд = '&іт1, то из |
формулы |
(5.5) получим приближенное значение периода автоко лебаний
|
^ = 4 ( ^ + A ) + . 2 ( t l + T2 ). |
(5.6) |
При |
хг=хг=х |
|
В действительности т і < Т 2 - Физически это объясняется тем, что при включении сопел рабочее тело, находяще еся под давлением, способствует открытию «заслонки» сопла, а при выключении препятствует ее закрытию.
При действии на КА момента внешних сил /W2 = const уравнение его движения (без учета запаздывания сра батывания сопел) можно представить в виде
т Ш = [№у Ф(й, b) + Wz]d®, |
(5.8) |
где Wz = MJIt.
Интегрируя это уравнение при начальных условиях, соответствующих точке 1 (—т}0, г%), получим
# 2 - i 2 = 2 W z ( # + f t o ) . |
(5.9) |
Следовательно, под действием момента |
Мг аппарат |
будет приближаться к линии переключения |
д = Фі по па- |
раболе. В точке 2 произойдет включение сопел и изо бражающая точка будет двигаться по траектории, опи сываемой уравнением
|
|
|
02—<&22 = 2 ( Г У — Г 2 ) |
(0—•&,)• |
|
(5.10) |
||||||
Вершина этой параболы удалена от начала коорди |
||||||||||||
нат на величину fti + й 2 2 / 2 |
(Wy —Wz ). |
|
|
|||||||||
В точке 3 сопла |
выключатся, и изображающая |
точка |
||||||||||
будет |
приближаться |
к |
вер |
|
|
|
|
|||||
тикальной линии |
переключе |
|
( Н А , ' |
г |
|
|||||||
ния. Так как МгФ0, |
|
то при |
|
|
||||||||
сделанном допущении об от |
|
|
Г \ ф « - / |
|||||||||
сутствии |
запаздывания |
со |
|
|
\ |
\ |
||||||
пел |
это |
движение |
|
изобра |
|
1 |
с \5 |
\ |
||||
жающая |
точка будет |
совер |
|
№ ltd |
) "5 |
|||||||
шать |
по периодическому |
за |
ф=+/ 1 |
|||||||||
кону |
с |
бесконечно |
малой |
|
\ |
|
|
|||||
амплитудой |
и |
бесконечно |
|
|
|
|||||||
|
\ |
Ф=0 |
|
|||||||||
большой |
частотой. |
|
С |
уче |
|
|
||||||
|
|
І |
|
|
||||||||
том |
запаздывания |
|
такое |
|
|
|
||||||
движение на |
фазовой плос |
Рис. 5:5. Фазовый портрет СИ |
||||||||||
кости |
можно |
было |
бы |
изо |
||||||||
стемы при наличии возмущаю |
||||||||||||
бразить |
пилообразным |
от |
|
щего момента |
|
|||||||
резком, |
равным |
по |
длине |
|
|
|
|
|||||
отрезку |
3—4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Для точки 4 уравнение фазовой траектории имеет вид |
||||||||||||
параболы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Ь2—0,2 |
= 2 Г 4 0 — Ъ ) |
|
(5.11) |
|||||
с вершиной [(#1—bi2 /2Wz ); 0]. |
|
|
|
|
||||||||
Таким образом, момент внешних сил в |
зависимости |
|||||||||||
от его знака |
как бы «прижимает» |
несимметричный |
авто |
|||||||||
колебательный цикл |
к одной |
из |
вертикальных |
линий |
||||||||
переключения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Заметим, что вершины парабол, образующих предель |
||||||||||||
ный цикл, удалены от точки |
пересечения |
линии |
пере |
|||||||||
ключения с осью •& на различные расстояния: |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
» , 2 |
|
|
|
|
(5.12) |
||
|
|
|
|
|
2WZ |
|
2 (Wy - Wz) |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
153
В соответствии с рис. 5.5 период автоколебаний |
мож |
|
но определить по формуле |
|
|
4 = 2 |
— wz |
(5. 13) |
wy |
|
Так как г)с = т}і, то
2W
(5.14)
Если учесть, что Wy^Wz, то
(5. 15)
Wz
В том случае, когда Мг изменяется по гармоническо му закону
Mz=Mzusmat |
(5.16) |
в зависимости от соотношения между периодом автоко лебаний 4 и периодом возмущающего воздействия Tz =
— 1л\а, фазовые портреты могут быть различными.
а .
f
vw/wmm
1
' |
І |
|
Рис. 5.6. Характеристика возму- |
Рис. 5.7. Фазовый |
портрет |
щающего момента |
системы при 7, |
2 3>/а |
Рассмотрим случай, когда Tz~^>t&. Метод фазовой плоскости не позволяет найти точное решение такой за дачи, поэтому заменим синусоидальное возмущение осредненным значением его амплитудных значений (рис. 5.6). Такое допущение позволяет свести эту задачу к случаю Mz = const.
На рис. 5.7 представлен фазовый портрет системы уг ловой стабилизации при действии на аппарат возмуще ния | +WZ* | = const. Как видно из этого рисунка, авто колебательный цикл будет периодически устанав-
ливаться то у правой, то у левой вертикальных линий переключения.
При Tz<^ta автоколебательный цикл не будет претер певать существенных изменений, если не считать того, что изображающая точка, двигаясь по автоколебатель ному контуру, будет колебаться с частотой возмущаю щего воздействия. Чем меньше Тг, тем менее заметным будет влияние периодического возмущения.
Если Tz = ta, то в этом случае возможен |
выход систе |
мы из автоколебательного режима. |
|
Определенный интерес представляет работа системы |
|
с реактивными соплами при статических |
характеристи |
ках инфракрасной вертикали и датчика угловой скоро сти, приведенных на рис. 5.8.
Из рисунка 5.8, |
а следует, что |
|
|
|||
|
|
О |
при |
— & ! < » < & ! ; |
|
|
|
h{b-^) |
при |
|
|
|
|
и»={ |
* » ( * 4 Л ) |
при |
- & а < |
» < ( 5 |
. 1 7 ) |
|
|
|
и2 |
при |
& > & 2 ; |
|
|
|
- а я |
при |
| » | < | - » а | , |
|
||
где Н- |
"2 |
крутизна |
линейного |
участка |
харак- |
|
|
||||||
»2 —»і |
теристики |
И KB |
|
|
Из графика 5.8, б имеем
(5.18)
где k-b — крутизна статической характеристики датчика угловой скорости.
Для формирования закона управления на вход уси лителя-преобразователя поступает сигнал
|
|
u = u&-\-u^. |
|
|
(5. 19) |
||
|
Нелинейный закон управления зададим в виде |
||||||
|
|
|
— 1 при U^>U{, |
|
|||
|
|
|
|
О при |
|
|
(5.20) |
|
|
|
-f-1 при и |
— н 1 ; |
|
||
где |
щ — напряжение, |
соответствующее |
срабатыванию |
||||
сопел по команде датчика угловой скорости. |
|
||||||
|
Определим |
на фазовой |
плоскости |
линии переключе |
|||
ния |
сопел. На |
отрезке |
[—fti, fti] имеем |
и& =0, |
поэтому |
||
u = &aft. Включение сопел |
произойдет, |
когда |
\и\ станет |
||||
равным l«il. Из этого условия ураівнение линии |
переклю |
||||||
чения на заданном отрезке |
примет вид |
|
|
l » i l = N / V
Это уравнение прямой линии, параллельной оси абс
цисс и отстоящей от нее на расстояние ±ft4 . |
«»(&) имеем |
||
Для |
линейного участка |
характеристики |
|
|
и = |
4 - ^ ( » - » ! ) , |
|
откуда |
при ы=0, что соответствует границе |
переключе |
|
ния, получим |
|
|
к •
Таким образом, на этом участке линии переключения наклонены к оси ft под углом
а= — arc tg
н
при & > & 2 u = u2-\-k-A=Q,
поэтому &— — ^ - . т . е. линия переключения представ
ляет собой прямую, параллельную оси г>. Аналогичным образом могут быть построены линии переключения для левой полуплоскости (рис. 5.9).
Будем считать, что коэффициенты fa и k-b выбраны так, что в системе возможен автоколебательный процесс. Обычно для того, чтобы установить возможность суще ствования устойчивого предельного цикла пользуются методом точечных преобразований.
Рис. 5.9. Фазовый портрет си стемы при характеристиках чувствительных элементов, изо браженных на рис. 5.8
Допустим, что началу переходного процесса соответ
ствует точка / (—1%, Ьо). Полагая |
M z |
= 0 и Ті = Тг = 0, |
уравнение движения аппарата запишем в виде |
||
|
|
(5.21) |
Интегрирование этого уравнения |
даст |
выражение |
# 2 — f l 0 2 = —2Г У (<7 — # 0 ), |
(5.22) |
представляющее собой параболу с вершиной [ ( t f o + ^ o W y ) ; 0].
Выполнив дальнейшие вычисления по ранее встре чавшейся схеме, можно на фазовой плоскости построить установившийся предельный цикл abed (рис. 5.9).
Период автоколебаний в данном случае определяется несколько сложнее, чем при чисто релейных характери стиках чувствительных элементов. В соответствии с рис. 5.9 можно записать
4 = 2 |
2К |
(5. 23) |
|
В этом выражении неизвестными являются величины: ftad и т>а — длина отрезка ad и ордината f>a. Из рис. 5.9 следует, что
#о4 = 2(т}2 —#0 ctga H ),
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
a, = it + arctg - p - ; |
Ьа-. |
А. |
|
|||
|
|
|
|
й 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставив эти значения в выражение для f>ad, полу |
|||||||
чим |
|
"ад- |
|
|
ft. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
2 |
2 » , - » ! - |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
С |
учетом |
найденных |
значений т}асг и т>а период |
авто |
|||
колебаний определится как |
|
|
|||||
|
2»2 — 9Х - |
к. |
|
|
• (82 — |
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.24) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h ~ |
— ( |
« 2 - » ! ) |
|
|
|
|
|
|
« І |
|
|
|
|
|
В |
предельном |
случае, когда |
г>1 = т}2 формула |
(5.24) |
|||
вырождается в формулу |
(5.3), определяющую период ав |
||||||
токолебаний |
системы с чисто |
релейными характеристи |
|||||
ками. |
|
|
|
|
|
|
|
Если учесть, что
,а &х = — -
%2 — %\ |
k- |
|
то выражение (5.25) можно преобразовать |
к виду |
|
/ М 2 + « 2 — Щ ^ |
щ — и2 |
\ |
"і — и2 |
k.Wy |
{5.25) |
|
Преимущество рассмотренных статических характери стик чувствительных элементов по сравнению с релейны ми характеристиками заключается їв том, что, изменяя крутизну kь или k& , можно добиться желаемого пере ходного процесса.
Наиболее оптимальным с точки зрения минимума рас хода энергии является импульсный режим работы сопел.
На рис. 5.10 изображены отрезки |
фазовых |
траекторий |
||||||
для |
трех |
режимов |
работы |
со |
|
|
||
пел: |
1) |
сопла |
включены |
на |
|
|
||
постоянную тягу; 2) сопла ра |
|
|
||||||
ботают в |
импульсном |
режиме |
|
|
||||
со скважностью |
импульсов yii |
|
|
|||||
3) сопла работают в импульс |
|
|
||||||
ном режиме со скважностью |
у2, |
|
|
|||||
причем Yi>Y2- |
|
|
|
|
|
|
||
Очевидно, что для импульс |
|
|
||||||
ного |
режима фазовые траекто |
Рис. 5.10. |
Вид фазовых |
|||||
рии |
будут иметь |
ступенчатый |
траекторий системы в за |
|||||
характер. Горизонтальные |
от |
висимости |
от скважности |
|||||
|
|
|||||||
резки, представляющие |
собой |
|
|
прямые линии, соответствуют паузам импульсного ре жима, а наклонные отрезки соответствуют импульсам управляющего момента и являются параболическими.
5.3. Связь расхода энергии с точностью стабилизации
Сила тяги, создаваемая реактивными соплами, опре деляется произведением секундного расхода G массы топлива на скорость его истечения. За период автоколе баний средний секундный расход рабочего тела Gc .p оп ределяется как
0'СР = ^ ~ 0 , |
(5.26) |
'а
где /раб — время, в течение которого сопла включены. Полный расход рабочего тела за время / будет ра
вен
G=Gc .p/. (5.27) Для идеального автоколебательного цикла
При проектировании релейных систем стремятся к то му, чтобы в автоколебательном режиме большую часть