книги из ГПНТБ / Каргу Л.И. Системы угловой стабилизации космических аппаратов
.pdfми исполнительными органами гироскопы имеют преиму щества по точности и энергоемкости. Вопросы, связанные
Рис. 4.3. Принципиальная |
Рис. 4.4. Схема |
гиростабилизатора |
схема вагонного стаби- |
-кузова |
автомобиля |
лизатора П. П. Шилов- |
|
|
ского |
|
|
с использованием гироскопов в качестве исполнительных органов СУС КА, .впервые были рассмотрены в рабо те [18].
4. 2. Принцип действия системы гироскопической стабилизации в различных режимах работы
Системы с гироскопическими исполнительными орга нами делятся на полупассивные и активные системы. По лупассивные системы предназначены главным образом для демпфирования колебаний КА. Расход энергии в этих системах объясняется необходимостью поддержания по стоянства кинетических моментов гироскопов. Активные системы могут работать в следующих режимах: стабили зации, программных разворотов и сброса кинетического момента.
Рассмотрим принцип действия полупассивных и ак тивных систем в указанных режимах.
Допустим, что на КА установлен двухстепенной гиро-. окоп с кинетическим моментом Но, ось прецессии которо го направлена по оси х (рис. 4.5) и связана с корпусом аппарата демпфирующим устройством Д. Будем считать,
что в |
исходном положении оси систем координат |
xryrzr |
и xyz, |
жестко связанные с кожухом гироскопа и |
корпу- |
оом КА соответственно, совпадают с осями базовой си стемы координат x0y0z0.
Если на КА относительно оси тангажа действует мо мент внешних сил Af2 =const, то под действием этосо мо мента возникает вращательное движение аппарата с уг ловой скоростью
(4.1)
Угловая скорость f> вызовет прецессию гироскопа от носительно оси х с угловой скоростью р, что, в свою оче
редь, приводит к появлению гироскопического |
момента |
|
М г = Я Х р \ |
. |
(4.2) |
где # = #ocosp\ направленного против момента внешних сил Мг. Таким образом, аппарат приобретает свойство
сопротивляемости мо ментам внешних сил. Так как механическая система КА ГИО яв ляется инерционной, то равенство MT=MZ со храниться не может, поэтому неизбежны ко лебания как КА, так / '
игироскопа. Энергия
механических |
колеба |
z,zr,z0 |
||||
ний при помощи |
демп |
|||||
Рис. |
4.5. К пояснению принципа дей |
|||||
фера Д |
будет |
|
рассеи |
|||
|
ствия |
систем гироскопической стаби |
||||
ваться, |
превращаясь |
|
лизации |
|||
в тепловую |
энергию. |
|
|
|||
Демпфированию |
коле |
|
|
баний будут также способствовать вязкое трение в опо рах оси прецессии и внутреннее трение в упругих эле ментах конструкции гироскопа.
В отличие от ранее рассмотренных демпфирующих устройств гироскопический демпфер придает аппарату стабилизирующие свойства.
Очевидно, что после окончания переходного процесса под действием момента Mz гироскоп будет прецессировать с угловой скоростью
tfn COS в
поэтому рано или поздно наступит такой момент, |
когда |
|
гироскоп совместит вектор Н с осью стабилизации |
|
л |
р = |
— , |
|
и система утратит работоспособность. Следовательно, |
КА |
может сопротивляться внешним возмущением только при отклонении гироскопа от положения, в котором он имеет максимальную устойчивость ( Р = 0 ) .
Время прецессии гироскопа от положения, соответст вующего Р = 0, до Р = рн , где р н — допустимый угол от клонения гироскопа, при котором работоспособность си стемы остается удовлетворительной (угол насыщения), называется временем насыщения. Как и для СУС с ДМ способность гироскопических систем входить в режим насыщения относят к их серьезным недостаткам.
При (3=^0 вектор Яо_можно разложить на два векто ра: HC=HQC<OS$ и # s = # 0 sin р (рис. 4.6). Первый из них осуществляет стабилизацию канала тангажа, второй бу дет вносить искажения в работу этого канала при нали чии возмущающего момента МУ. В отрицательном влия нии перекрестных связей заключается второй существен ный недостаток этих систем.
Действтельно, если возмущающий момент Му направ лен по оси у, а гироскоп отклонен от этой оси на угол р (считаем, что движение по каналу тангажа отсутствует), то векторы Ss и Му вызовут прецессию гироскопа ру , что не замедлит сказаться на возникновении гироскопическо го момента
Мту=НсхЬу
Этот момент заставит КА разворачиваться по углу тангажа, хотя никакой необходимости в этом нет. Пере крестные связи такого типа называются гироскопически ми перекрестными связями.
Для уменьшения влияния перекрестных связей уста навливают спаренные гироскопы, кинетические моменты которых равны по величине и в исходном положении про тивоположно направлены (рис. 4.7). Оси прецессии этих гироскопов кинематически связаны между собой шесте ренчатыми секторами или другими механизмами. Так как гироскопы при такой связи могут отклоняться только в противоположных направлениях, то Hsi = Hs2 и гироско пические моменты Мгу, возникающие при отклонении
гироскопов на углы Рі =—рг, будут равны |
и противопо |
ложно направлены. |
|
Принцип действия лолупассивной системы можно объ |
|
яснить иначе, если представить, что корпус |
аппарата яв |
ляется наружной рамкой трехстепенного гироскопа. Тогда в силу известных свойств этого гироскопа становится оче видной его сопротивляемость при действии возмущений
Рис. 4.6. Гироскопические пере |
Рис. |
4.7. |
Кинематическая |
крестные связи |
схема |
спаренных двух |
|
|
степенных |
гироскопов |
по оси «наружной» рамки и прецессия по оси внутренней рамки (кожуха). Как и трехстепенной гироскоп, полулассивная система является нейтрально устойчивой систе мой, т. е. даже незначительные, постоянно действующие івозмущения вызовут ее систематическое отклонение от исходного положения, или другими словами, она устойчи ва по скорости и неустойчива по координате.
При действии на КА периодического возмущения, из меняющегося, например, по гармоническому закону, си стематического возрастания угла р может не быть.
В активных гироскопических стабилизаторах гироско пы выполняют функции исполнительных органов в замк нутой системе управления. Блок-схема такой системы для канала тангажа приведена на рис. 4.8. Принцип действия активной системы с ГИО аналогичен принципу действия любой замкнутой системы автоматического регулирова ния и заключается в следующем.
При отклонении КА от стабилизируемого положения на угол г> величина этого угла измерится при помощи,
например ИКВ, которая выдает сигнал в виде напряже ния ы& на вход усилителя преобразователя. Этот блок усилит сигнал, пропорциональный •& и, если это необходи мо, преобразует его в соответствии с принятым законом управления. Усиленный и преобразованный сигнал по ступит на датчик момента ДМ» , размещенный на оси прецессии гироскопа Г* . Гироскоп, отклоняясь под дей ствием момента Мам , вызовет появление гироскопическо го момента, который заставит аппарат вернуться к исход ному положению.
|
|
Программи |
|
|
|
рующее |
|
|
|
устройство |
|
— дм-э —» м — Н |
|
Измеритель |
и$ Усилителі- |
КА Y— |
ное |
—*• преобразоба — і |
|
устройство |
тель |
Рис. 4.8. Блок-схема активной системы
Очевидно, что при действии на КА 7Wz=const наступит момент, когда гироскопические исполнительные органы утратят работоспособность. Для исключения этого недо статка используют другие исполнительные органы, на пример реактивные сопла. Реактивные сопла включают, когда система близка к насыщению, и с их помощью воз вращают систему в исходное положение, осуществляя тем самым режим сброса кинетического момента.
Если на КА будет действовать знакопеременный мо мент, амплитудное значение которого невелико, система с ГИО'может функционировать в течение срока, опреде ляемого ее ресурсом.
В режиме программных разворотов при помощи про граммирующего устройства вырабатывается команда, по ступающая после соответствующего преобразования на датчик момента гироскопа. Вид программы зависит от назначения КА. Так, например, если КА представляет со бой ИСЗ, постоянно ориентированный на.Землю, то его необходимо непрерывно разворачивать относительно оси тангажа с угловой скоростью соо. Это означает, что датчик момента ДМ» должен создавать постоянный момент, приложенный к оси прецессии гироскопа Г», а послед-
ний — разворачивать |
КА относительно |
оси |
тангажа. |
Казалось бы, что при этом момент Мдм |
будет |
отклонять |
|
гироскоп от исходного |
положения и гироскоп |
войдет в |
режим насыщения. Но этого не произойдет, так как раз
ворот аппарата |
с угловой скоростью соо будет |
через опо |
ры передаваться |
гироскопу, вследствие чего |
возникнет |
гироскопический момент, направленный против момента
УИдм |
и в |
|
установившемся |
У, Уо |
|||
режиме равный ему по вели |
|||||||
чине. |
|
|
|
|
|
|
|
Режим |
сброса |
кинетиче |
|
||||
ского |
момента |
заключается |
|
||||
в том, |
что |
при |
включении |
|
|||
реактивных |
сопел |
по |
каналу |
|
|||
тангажа |
(рис. |
4.9) |
возни |
|
|||
кает момент ЛГр.с который |
|
||||||
вызовет движение КА с угло |
|
||||||
вой скоростью йр.с- Наличие |
|
||||||
•др.с приведет |
к |
прецессии |
|
гироскопа |
с угловой скоро |
Рис. |
4.9. Режим сброса кине |
|
стью (Зр.с, направленной к его |
||||
|
тического момента |
|||
исходному |
положению. Пре |
|
||
|
|
цессия гироскопа, в свою очередь, явится_ причиной воз никновения гироскопического момента Мт, который бу
дет направлен |
против момента Жр.с . |
В первом |
прибли |
жении можно считать, что MV.C=MT, |
поэтому работоспо |
||
собность ГИО |
восстанавливается без |
отклонения |
КА по |
углу тангажа. Как только вектор Н0 займет положение, перпендикулярное к оси стабилизации, реактивные сопла должны быть выключены. Индикатором положе ния главной оси гироскопа относительно оси стабилиза ции служит датчик угла ДУ&.
В режиме сброса кинетического момента работу си стемы можно сравнить с работой трехстепенного гиро скопа, по наружной оси которого действует момент внеш них сил Мр.с. В этом случае наружная "рамка остается практически неподвижной, в то время как внутренняя рамка будет ирецеесировать в сторону совмещения векто ров Н и Мр.с по кратчайшему пути.
В каждом из рассмотренных режимов вращение гиро скопа относительно оси прецессии равносильно враще нию маховика, роль которого выполняют кожух с рото рам. Поэтому в силу закона сохранения момента -коли-
честіва движения КА будет разворачиваться относитель но оси х с угловой скоростью
' х
где / г — 'момент инерции кожуха с ротором относительно оси прецессии.
Если ф 0 = Ро = 0, то
|
' х |
|
-а |
< р = і ї Л |
(4.6) |
|
О |
|
где U — время вращения кожуха с ротором. |
||
Очевидно, |
что выражение (4.5) |
определяет ошибку |
стабилизации |
по каналу вращения. |
При периодическом |
возмущающем^моменте Mz угловая скорость р также бу дет периодической функцией и постоянная ошибка по уг
ловой скорости канала вращения отсутствует. При |
Mz — |
|
= const угловая скорость J3 будет иметь |
постоянную со |
|
ставляющую. Задав в качестве примера |
величины |
р = |
= 1,74-Ю-3 1/с; / г = 0 , 1 ; / ж = 1 0 3 кг-м2 и *, = 60 с, из |
выра |
|
жений (4.5) и (4.6) получим |
|
|
<р= 1,74 -10—6 1/с; ф=1,04-10-4 |
рад. |
|
При отсутствии системы стабилизации по каналу вра щения ошибки такого рода окажутся соизмеримыми с допустимыми погрешностями. Этот недостаток также ис ключается применением спаренных двухстепенных гиро скопов.
Если на КА установлена трехосная система угловой стабилизации, то указанные погрешности не следует при нимать во внимание, так как вращение гироскопа отно сительно оси прецессии одного канала будет являться возмущением для другого канала. В нашем случае гиро скоп, участвующий в стабилизации канала тангажа, бу дет вносить возмущения в канал вращения. По своей при роде рассмотренные перекрестные связи обусловлены инерционностью ГИО, поэтому их следует назвать инер ционными перекрестными связями.
Без учета гироскопических и инерционных перекрест ных связей принцип действия СУС с ГИО по двум кана лам аналогичен. Общая блок-схема трехосной системы
Рис. 4.10. Блок-схема трехосной системы стабилизации
стабилизации приведена на рис. 4.10. В этой, схеме ДУС обеспечивают ввод в закон управления производных от основных параметров, а гироорбитант служит для изме рения угла рыскания.
4.3. Уравнения движения
При выводе уравнений движения механической систе мы КА — ГИО можно пользоваться различными метода ми теоретической механики. Наиболее прост метод кине тостатики [7], однако рассматриваемые системы являются достаточно сложными системами с многими степенями свободы и сильными перекрестными связями. Кроме того, полученные методом кинетостатики уравнения движения, как правило, являются упрощенными и с их помощью можно изучать поведение системы только при малых уг лах отклонений гироскопов и КА.
К более совершенным методам относят классические методы с использованием уравнений Эйлера и Лагранжа. В результате применения этих методов получаются при мерно равнозначные уравнения, но в процессе их вывода, особенно если система является сложной, предпочтитель нее применять уравнения Лагранжа.
Используя метод Лагранжа, получим уравнения дви
жения для трехосной системы угловой стабилизации |
КА |
с применением в качестве исполнительных органов |
спа |
ренных двухстепенных гироакопов, поскольку они обеепе-
чивают минимальные перекрестные связи между |
кана |
||
лами стабилизации. |
|
||
Уравнения Лагранжа второго рода запишем в виде |
|||
d_ |
дТ |
~T-=Qi> ( ' = 1 . 2 , . . . , п), |
(4.7) |
dt |
[да. |
|
|
где qi — обобщенные координаты; |
|
||
Qi — обобщенные силы; |
|
||
Т — кинетическая энергия механической |
системы |
||
КА — ГИО. |
|
Достоверность искомых уравнений во многом зави сит от подготовительного этапа определения кинетиче ской энергии системы Т. Для определения Т целесообраз но придерживаться следующей последовательности опе раций.
1.Выбрать опорную систему координат, в которой должны быть справедливы искомые уравнения движения.
Внашем случае, если КА совершает движение вокруг Земли, то удобнее рассматривать его движение в подвиж ной орбитальной системе координат. Если же КА движет ся в инерциальном пространстве, то уравнения следует составить в инерциальной системе координат.
2.Направить оси связанной системы координат по главным осям инерции КА и совместить ее начало с цент ром масс объекта и началом ранее выбранной опорной системы координат.
3.Определить последовательность разворотов связан ной системы координат относительно опорной и ввести
углы -ф и у, приняв их за обобщенные координаты объ екта, а также обозначить векторы т>, г|з и у.
4. Разметить на рисунке по соответствующим осям стабилизации гироскопические исполнительные органы, считая, что они отклонены относительно исходного по ложения на некоторые углы pY, pY, pY и pY', pY', рз" (штрихи означают принадлежность этих углов к соответ ствующим гироскопам спарок), являющимися обобщен ными координатами ГИО. Отклонения гироскопов реко мендуется задавать против хода часовой стрелки. В та ком случае векторы обобщенных скоростей pY, pY' (і— 1, 2, 3) примут положительные направления.
5. Задать направления вращения роторов гироскопов (также против часовой стрелки), введя угловые скорости
ф/, фг" и принимая их за обобщенные координаты.
6. Найти проекции угловых скоростей объекта на оси связанной с ним системы координат, а для каждого эле мента ГИО (ротора и кожуха) найти проекции угловых скоростей КА и гироскопа на жестко связанные с ним оси координат.
Рис. 4.11. К выводу уравнений движения механической системы «космический аппа рат — двухстепенные спаренные гироско пы»
7. Введя обозначения главных моментов инерции КА и ГИО относительно соответствующих ооей, составить вы ражение для кинетической энергии Т. Подставив Т в урав нение (4.7), выполнить необходимые вычисления, кото рые могут быть заметно упрощены введением цикличе ских координат фг ', фг".
В последующем в зависимости от требований, предъ являемых к исследуемой системе, уравнения движения следует частично или полностью линеаризовать. При ли неаризации необходимо оценивать порядок отбрасывае мых членов.