книги из ГПНТБ / Каргу Л.И. Системы угловой стабилизации космических аппаратов
.pdfпериода ta сопла были выключены, поэтому приближен но можно считать, что
•Л^-. |
(5.29) |
ч |
|
Подставив выражения (5.28) |
и (5.29) в формулу |
(5.26), получим |
|
0'СР=^4-0 |
(5-30) |
или |
|
Q —J^L-G. |
(5.31) |
Как видно из этих формул, расход рабочего тела су щественно зависит от зоны нечувствительности датчика угловой скорости и зоны нечувствительности датчика уг лового положения. Для уменьшения расхода рабочего тела необходимо уменьшать зону нечувствительности f>i и увеличивать зону нечувствительности т>і. Последнее требование находится в явном противоречии с требова нием повышения точности системы угловой стабилиза ции.
Если датчик угловой скорости имеет линейную харак теристику без зоны нечувствительности, то из выражения (5.25) имеем
^ = 4 - ^ 2 - . |
(5.32) |
k.Wy
Предположив, что первое слагаемое выражения (5.25) значительно больше второго слагаемого, получим
О с р = |
- = ^ |
О. |
(5.33) |
Из этого выражения |
следует, что |
расход |
рабочего |
тела существенно зависит от крутизны k$ характеристи ки датчика угловой скорости и крутизны k% линейного участка статической характеристики измерителя верти кали.
Формулу (5.33) можно записать иначе, подставив в нее значения коэффициентов £ 9 = - ^ - и £ » = — — —
0,.Р= |
|
Щ |
|
• |
(5.34) |
РЫ? |
2*2—»i — — (»2— &l) |
|
|||
|
L |
|
"2 |
|
|
При •fl'i = 'fl,2 это выражение принимает вид |
|
||||
G |
= |
W |
Q |
|
|
Следовательно, вывод о влиянии зон нечувствитель |
|||||
ности f>i и т>і, сделанный |
ранее, |
остается |
в силе |
и для |
|
рассмотренного случая. |
|
|
|
|
|
При действии на космический аппарат |
постоянного |
||||
возмущающего момента |
Mz время, в течение которого |
||||
сопла включены, может |
быть найдено из выражения |
||||
'pa6= |
^ V / |
|
(5 -35) |
||
а период автоколебаний |
— из формулы |
(5.15). |
После |
||
подстановки (5.35) и (5.15) в выражение |
(5.26) |
будем |
|||
иметь |
|
|
|
|
|
QC Р |
^ |
W Z |
О, |
|
(5.36) |
и л и О с р = - - ^ - 0 . |
|
|
|
|
( 5.37) |
*My — Mz
Вданном случае расход рабочего тела зависит толь
ко от величины постоянно действующего момента Mz.
При My^>Mz можно пользоваться приближенной |
форму |
лой |
|
G c p = ^ - 6 . |
(5.38) |
My |
|
Найденные приближенные формулы для определения среднего секундного расхода рабочего тела можно ис пользовать и для импульсного режима работы сопел, ес ли в каждую из них ввести безразмерный коэффициент
k=\—y, |
(5.39) |
где у — скважность ( 0 < у ^ 1 ) .
Очевидно, что амплитуда автоколебаний по углу f> представляет собой периодическую составляющую ошиб ки стабилизации. Для релейных характеристик датчиков эта ошибка равна
»j2 |
(5.40) |
|
2 Г у |
||
|
а для статических характеристик чувствительных элемен тов, приведенных на рис. 5.8,
&_ = & г 4 -- _ - & X 4 - AL . |
(5.41) |
Из этих выражений следует, что для повышения точ |
|
ности системы необходимо уменьшать зону |
нечувстви |
тельности Ьи что согласуется с требованием |
уменьшения |
расхода рабочего тела. |
|
Чтобы повысить точность, необходимо уменьшить т)і, а это противоречит требованию минимума энергопотреб ления.
При Мг=const автоколебательный процесс несиммет ричен. Максимальное значение погрешности стабилиза
ции в этом случае определяется |
выражением |
|
|
|||
8 » " = »!-! |
^ |
|
, |
(5.42) |
||
с т |
1 ' 2 ( Г У — Wz) |
|
|
|
||
а минимальное |
|
|
|
|
|
|
|
= |
5 l L . |
|
|
(5.43) |
|
|
1 |
2WZ |
|
|
у |
' |
Систематическая |
составляющая |
погрешности может |
||||
быть найдена как среднее значение этих ошибок. |
|
|||||
Общий вывод, который можно сделать из содержания |
||||||
данного параграфа, |
заключается в том, |
что |
наиболее |
|||
существенное влияние на энергопотребление |
и точность |
|||||
нелинейных систем |
с реактивными |
соплами |
оказывает |
|||
зона нечувствительности датчика угловой |
скорости. |
|
Зона нечувствительности Ьі не может быть меньше той, которая определяется технологическими возможно стями производства. Ниже предлагается способ умень шения Фі изменением положения основания контактного устройства датчика угловой скорости в соответствии с ус-
тановившимся циклом автоколебаний. Такое «отслежи вание» позволит как бы искусственно уменьшить зону нечувствительности и, кроме того, компенсировать за паздывание сопел при их выключении, поскольку нали чие Тг также приводит к увели чению расхода рабочего тела.
Принцип действия предла гаемого способа заключается
в следующем. Допустим, что
всистеме стабилизации устано вился автоколебательный цикл (на рис. 5.11 он изображен пунктирной линией).
Заметим, что горизонталь ные линии переключения по строены с учетом запаздывания на выключение сопел, а парал лельные им пунктирные пря
мые, проходящие через точки 2' и 4', соответствуют си стеме с идеальными соплами. Указанные прямые сме щены друг относительно друга на величину
Abi = Wyx2. |
(5.44) |
Величина Afti для установившегося режима конкрет ной системы является постоянной и может быть зара нее найдена.
|
а) |
Рис. 5.12. Контактное устройство |
|
Будем считать, |
что в точке 2 зафиксирован момент |
выключения сопел |
и выдана команда на перемещение |
основания контактного устройства / навстречу движения подвижного контакта 2 (рис. 5.12). Положение контак тов, соответствующее точке 2 фазовой плоскости, изо
бражено на рис. 5.12, а. Перемещение контактов |
может |
быть скачкообразным или плавным в зависимости |
от ти- |
па приводного устройства. На фазовой плоскости новое положение линии переключения ДУС соответствует гори зонтальной прямой, проходящей через ординату1 '-. Зона
нечувствительности датчика уменьшается |
на величину |
разности г > х — Э т а разность включает |
величину Двч |
и ту часть зоны нечувствительности, которую целесооб разно выбрать при подходе фазовой траектории к точ ке а.
В точке а сопла включаются и изображающая точка будет двигаться по прямой линии ab. В момент выклю чения сопел основание контактного устройства переме щают в обратном направлении до положения — f } ~ (рис. 5.12, б). Величина перемещения основания должна быть пропорциональна разности Ь\—
В точке Ъ сопла включаются й система движется по параболе до точки с, соответствующей новому положе нию линии переключения. В этой точке сопла вновь вы ключаются и основание контактного устройства возвра щают в позицию а и т. д. В итоге установится новый ав токолебательный цикл, но уже с меньшей зоной
нечувствительности |
по угловой скорости. |
|
Эффективность |
способа можно оценить |
отношением |
|
п=Ц-. |
(5.45) |
|
к. |
|
Очевидно, что это отношение всегда больше единицы.
К недостаткам рассмотренного способа следует отне сти необходимость в усложнении конструкции датчика угловой скорости.
5.4. Использование реактивных сопел
для управления космическими аппаратами, стабилизированными вращением
Стабилизированный вращением космический аппа рат аналогичен свободному гироскопу. Известно, что по ложение главной оси такого гироскопа можно изменять относительно инерциального пространства, прикладывая к нему моменты, направленные перпендикулярно оси собственного вращения. Космический аппарат лишен свя зи с окружающей средой, «оттолкнувшись» от которой можно было бы создавать подобные моменты. Поэтому
реактивный принцип создания управляющих моментов является основным принципом, который может быть ис пользован при создании исполнительных органов систем управления аппаратов, стабилизированных вращением.
Угловое положение стабилизированного вращением аппарата можно определить двумя углами. Так, если при отделении от ракеты-носителя аппарат закручивается относительно оси тангажа с угловой скоростью Ь, то по ложение этой оси в подвижной орбитальной системе ко ординат может быть задано углом рыскания г|э и углом крена у.
Динамика твердого тела, вращающегося относитель но центра масс, хорошо изучена. При действии на такое тело постоянного момента, не совпадающего с осью соб ственного вращения, возникают два вида движения: пре цессионное и нутационное. Прецессия характеризуется равномерным вращением, на которое накладываются нутационные колебания. Угловая скорость прецессии по стоянна во времени и пропорциональна величине прило женного момента. Амплитуда и частота нутационных ко лебаний зависит от параметров КА и от внешних мо ментов.
В процессе полета на аппарат действуют различные возмущения, поэтому его главная ось будет с течением времени уходить от первоначально заданного направле ния. В связи с этим на аппарате, стабилизированном вращением, должна быть предусмотрена система угловой стабилизации. При управлении ставится задача созна тельного изменения углового положения главной оси в инерциальном пространстве. Как при стабилизации, так и при управлении возникает потребность в создании та
ких моментов, которые вызвали бы прецессию |
аппарата |
в требуемом направлении. |
|
Для любого режима нутационные колебания являют |
|
ся нежелательными. Наличие нутационных |
колебаний |
затрудняет управление аппаратом, поэтому в системах, предназначенных для вращающихся аппаратов, должны быть предусмотрены меры демпфирования этих ко лебаний.
Выведем уравнения движения КА стабилизирован ного вращением.
Если считать, что оси связанной системы координат не участвуют во вращении вместе с аппаратом, то проек-
ции угловых скоростей на эти оси будут |
в соответствии |
||
с рис. 5.13 равны |
|
|
|
Р = У', q =tycos у; r = #—ipsiny- |
(5.46) |
||
Выражение для кинетической |
энергии |
будет |
иметь |
вид |
|
|
|
2Т=1ху2 + /„ч|}2 C O S 2 Y + Iz |
(Ф—-ф sin у)2 . |
(5.47) |
Щ±__^2-с-~~ Р и с - 5-13. К выводу уравнений У движения аппарата, стабилизи
рованного вращением
Подставив это выражение в уравнения |
Лагранжа, |
бу |
|||||||
дем иметь |
|
|
|
|
^ |
||||
/у Ф cos2 Y |
— Iyky sin 2у — Ну cos у = |
My -f- AfB y ; |
|
|
|||||
|
|
2 |
|
|
|
' |
(5.48) |
||
/,Y + Y Iyf sіn 2 Y |
+ Щ cos Y - Mx |
+ |
Ж B |
|
|
|
|||
где |
Я = /2 (т>—гр sin |
у); |
|
|
|
|
|
||
Мж , |
Mj, — моменты, создаваемые |
реактивным |
соплом; |
||||||
М в х , |
Мву |
— возмущающие моменты. |
|
|
|
|
|||
Если r> = const |
и •d^>ij:, то можно |
допустить, |
что # = |
||||||
= const. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Аппараты, стабилизированные |
вращением, |
обычно |
|||||||
обладают |
динамической симметрией |
относительно |
осей |
||||||
Ох |
и Оу, поэтому |
Ix = Iy = I. Полагая Мвх |
= Мьу |
= 0, для |
|||||
малых углов у и малых угловых |
скоростей уравнения |
||||||||
движения |
(5.48) можно линеаризовать, |
представив их |
|||||||
в виде |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
ІЇ> — Н'у = Му\ |
) |
|
(5-49) |
|||
|
|
|
Іу + Щ=Мх. |
| |
|
||||
При ненулевых |
решение |
этих |
|||||||
начальных условиях |
|||||||||
уравнений можно представить следующим |
образом: |
|
|
|
|
|
Н |
\ |
со |
//со / |
|
|
|
|
|
+ |
( ^ £ + Ж ) ( 1 _ С О 5 м 0 ; |
|
|
|
||||||
|
|
\ / 7 С 0 |
СО |
/ |
|
|
|
|
|
(5. 50) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Y W = Y „ - ^ + ( ^ + ^ ) s i n « r f + |
|
|
||||||||
|
|
|
|
Н |
\ |
со |
/7со/ |
|
|
|
|
где |
н |
частота нутационных |
колебаний. |
|
|
||||||
Заметим, что моменты Му |
и Мх |
не участвуют |
во вра |
||||||||
щении |
аппарата. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из |
решения |
(5.50) |
следует, что при |
выполнении со |
|||||||
отношений |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Му |
|
|
(5.51) |
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нутационные |
колебания |
будут |
отсутствовать. |
|
|
||||||
Для |
изменения |
пространственного положения |
ОСИ 2 |
||||||||
на космическом |
аппарате |
предусмотрено |
реактивное |
||||||||
сопло (рис. 5.13), при помощи которого можно |
создавать |
||||||||||
относительно |
осей |
х и |
у кратковременно |
действующие |
моменты. Для того чтобы уменьшить угол г|>, необходимо сопло включать в тот момент, когда оно находится вбли зи оси z, а для управления по углу у, когда сопло прохо дит определенный сектор вблизи ОСИ X.
Из прикладной теории гироскопов известно, что при действии на гироскоп импульсного момента типа удара, его главная ось смещается на некоторый угол в направ лении, перпендикулярном линии действия ударного им пульса. Определим этот угол для случая, когда направ
ление импульсного момента |
М' |
совпадает с осью |
х. |
|||
При |
нулевых |
начальных |
условиях |
и Мх — Му = 0; |
||
М- =^0 |
решение |
системы (5.49) будет иметь вид |
|
|||
|
М' |
|
|
М' |
sinctf. |
(5.52) |
ф ( / ) = — ^ - ( l - c o s c o O ; |
Y ( 0 = — — |
|||||
|
н |
|
|
н |
|
|
Один мгновенный импульс тяги реактивного сопла вызовет смещение аппарата относительно оси у на угол
|
|
мр.с |
|
|
|
|
|
(5. 53) |
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При Я = 1 0 4 кг-м2 /с и Л1р.с =10-1 кг-м2 /с |
получим |
Аг|) = |
||||||
= 10- 5 |
рад. Если на КА установлено |
только |
одно |
сопло, |
||||
а скорость его вращения |
Ь равна |
1 1/с, |
то следующий |
|||||
импульс момента может |
быть приложен |
только |
через |
|||||
|
|
Рис. 5.14. |
К |
опреде |
|
|||
|
|
лению |
характера |
дви |
|
|||
|
|
жения |
аппарата |
в за |
|
|||
|
|
висимости |
от |
режима |
|
|||
|
|
работы сопла |
|
|
||||
один оборот, т. е. через интервал |
времени |
А/ = 6,28 с. |
||||||
Для того чтобы развернуть аппарат |
на угол |
гр = 1,74X |
||||||
Х Ю - 2 |
рад, потребуется |
приложить |
1750 импульсов и за |
тратить на это примерно 3 ч времени. Очевидно, что та кой способ управления вращающимся аппаратом являет ся нецелесообразным.
Представляет интерес определить возможности уп равления при помощи реактивного сопла, развивающего
постоянную |
тягу в секторе |
|
+ и |
(рис. 5.14). Вначале бу |
||
дем считать, |
что составляющая |
момента Мрх |
на ось у |
|||
равна нулю. При нулевых начальных условиях |
решение |
|||||
системы (5.49) для данного |
случая примет вид |
|
||||
|
|
MpJ_ |
1 — cos urf); |
|
||
|
|
№ |
|
|||
|
|
|
|
|
(5.54) |
|
|
|
|
|
|
sin со/ |
|
|
y(t)-. |
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если 2a=0,45 рад, /И р . с =10 |
Н-М, то при # = 1 1/с время |
|||||
действия момента будет равно |
|
|
= 0,525 с,
6»
а угол, на который отклонится аппарат за время дейст вия одного импульса, составит AiJ; = 5,4-10_4 рад. Теперь для разворота главной оси на 1,74 • 10~2 рад потребуется приложить 33 импульса, затратив на это около 7 м.
При раздельном управлении по каждому каналу очень важно синхронизировать моменты включения и вы ключения сопла в зависимости от его положения в плос кости Оху. Если допустить, что вычислительное устрой ство, определяющее момент включения и выключения сопла, работает идеально, а сопла являются безынерци онными, то, как видно из рис. 5.14, результирующая со ставляющая управляющего момента на ось у будет равна нулю. В действительности ті =7^X2 =7^= 0, поэтому от каждо
го импульса момента, |
действующего |
относительно |
оси |
|
Ох, |
будет появляться |
составляющая |
момента АМУ, на |
|
правленная по оси у. Так как время запаздывания |
сопел |
|||
на_включение ті меньше времени на |
выключение тг, то |
|||
АМУ |
будет совпадать |
с положительным направлением |
||
оси Оу. В период времени Д^=Тг—ті |
динамика аппарата |
будет описываться системой уравнений
где |
: ( ^ p . c 2 - M P . c i ) s i n а; y M p . c = M P . c c o s a - |
В данной системе за начало отсчета следует принять тот момент времени, когда сопло находится в точке 2. Поэтому начальные условия для системы уравнений
2а
(5.55) могут быть найдены подстановкой t = — в решение (5.54). Полагая эти начальные условия равными
Ф=фх ;
получим |
м.р.с |
Ф(0=фі |
я |
|
|
і (Шу |
71 |
""Л Ясо |
|
|
Я |
М р.с |
|
Я.(0 |
|
V = |
Yi5 |
Y = Yi. |
||
+1 |
MiР.с |
sin шг!4- |
||
|
|
я » |
|
|
|
|
|
|
|
- |
COS urf); |
|
(5.56) |
|
|
|
|
|
|
Jl |
j |
ЬМу |
|
sin utf-j- |
О) |
|
Яш |
|
|
' 1 — COS tot).
Если в эти выражения подставить значение t=At, то можно определить погрешности системы, обусловленные неидеальностью работы сопел. Без учета нутационных