Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Золотухин Н.М. Нагрев и охлаждение металла

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

23.10.2023

Размер:

8.26 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1819 / 2019 20 > Следующая >>>

о б щ ую продолжительность охлаждения натуры до конечной температуры каждого интервала определяли суммированием продолжительности охлаждения натуры з а к а ж д ы й температур ный интервал .

Продолжительность охлаждения поверхности слитка до тем пературы 750° С, рассчитанная по результатам моделирования, составляет 418 мин (см. табл . 10). Фактическая эксперименталь ная продолжительность охлаждения поверхности слитка стали

і on

						Рис.	57. Повышение			темпера
						туры	печи и	горячего			слитка
						стали 9'ОХФ		массой		88	т при
							ускоренном		нагреве
0	Z00	Ш	500	600 1000 г, мин
90ХФ массой 88 т (опыт б					[17]) до температуры			750° С		состав
ляет 420 мин (см. рис. 27					[17J). Рассчитанная и эксперимен
тальная	продолжительность				охлаждения		хорошо		совпадают.
Д л я сравнения			полученных			моделированием		температурных
кривых	охлаждения			слитка	(крестики на рис. 56, а) с экспери
ментальными			(см. рис. 27)		на рис. 56, а		сплошными			линиями
проведены		экспериментальные				кривые охлаждения			слитка в

соответствующие (гомохронные) моменты времени: температура поверхности натуры и модели совпадает, расхождение темпера туры в центре незначительно: 5° дл я модели и 16° для натуры.

Моделирование нагрева горячего слитка стали 90ХФ массой

88 т по ускоренному режиму. Повышение температуры печи при ускоренном нагреве слитка стали марки 90ХФ массой 88 т (опыт 7 [17]) показано сплошной линией на рис. 57. График, по


казанный на этом рисунке, разбивают			на температурные интер
валы: 650—750, 750—850, 850—950°С			и т . д .	З н а я продолжи
тельность к а ж д о г о	температурного	интервала		(рис. 57), рассчи
тывают продолжительность этих		интервалов		д л я модели	печи
(табл . 11). Коэффициент гомохронности kx				взят из табл . 9.
Продолжительность	температурного интервала д л я модели				по

лучают делением продолжительности температурного интервала

натуры на соответствующий коэффициент				гомохронности.
	В соответствии	с графиком	подъема температуры печи-нату
ры,	показанном на	рис. 56, б,	проведена	кривая ^ е ч п	подъема
температурь! печи-модели.
	Р а с х о д генераторного газа		при нагреве натуры		составлял:
при	повышении температуры		Vo = 4500 м3 /ч, при выдержке тем

пературы 3200 м 3 /ч ; расход воздуха, проходящего через модель печи, — 430 и 530 м 3 /ч соответственно.

Продолжительность повышения температуры модели печи при моделировании ускоренного нагрева горячего слитка стали 90ХФ массой 88 т

Температурный

-Іатура

интервал, °С

~ га

Параметры рас чета

650—750

750—850

850—950

950—1050

1050— 1 150

о о

ю ю

— СЧ

1250— 1 2 7 0	1270— 1240	12401250	12501250	1250— 1 2 75
		[

								Модель •		'печн
								со	ю		-г	ю	ю	ОО
						от		—	СЧ	СЧ	СЧ	СЧ	СЧ	СЧ
									СЧ	СЧ	СЧ	СЧ	СЧ	СЧ
				СО	о			7 7СО		ю7 7 7 7to				7
				Л	1			-		-	-	-	-	-
					ОО	СП		-		-	-	-	-	-
					ОО	СП
Продолжи
тельность		т	по
вышения		темпе
ратуры печи для
натуры, мин				35	70	100	150	295	420	480	560	600	1000	1140
Продолжи
тельность темпе
ратурного интер
вала	для	нату		35	35	30	50	145	125	60	80	40	400	140
ры, мин		.	. .	35	35	30	50	145	125	60	80	40	400	140
Коэффициент
гомохронности				17,3 15,2 13,7			12,2	11,3	10,3	10,0	10,1	10,1	10,1	10,1
*t				17,3 15,2 13,7			12,2	11,3	10,3	10,0	10,1	10,1	10,1	10,1
Продолжи
тельность		темпе
ратурного интер
вала	для	моде		2,02 2,30 2,19			4,10 12,84 12,14			6,0	7,92	3,96	39,60	13,88
ли, мин		. . . .		2,02 2,30 2,19			4,10 12,84 12,14			6,0	7,92	3,96	39,60	13,88
Продолжи
тельность		повы
шения	темпера
туры	печи		для

модели, М1ІН . . 2,02 4,32 6,51 10,61 23,45 35,59 41,59 49,51 53,47 93,07 106,95

При моделировании нагрева	по сигналам времени	придер
ж и в а л и с ь расчетного графика	подъема температуры	модели

печи путем переключения электронагревателя воздуха на раз

личную	мощность. З а д в и ж к а м и		на воздухопроводе	регулировали
расход	воздуха.
Результаты моделирования			нагрева горячего	слитка стали
90ХФ массой 88 т по ускоренному режиму показаны					крестиками
на рис. 56,6. Н а этом ж е		рисунке сплошные линии			соответст
вуют температуре натурного		слитка в гомохронные		моменты вре-

менн.	И з	рис.	56, б		видно,	что	температура поверхности			и в:,
центре	модели		хорошо совпадает				с аналогичной температурой
натурного		слитка.
35. П Р И Б Л И Ж Е Н Н О Е					МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ				ПОЛЕЙ
			ПРИ		НАГРЕВЕ САДКИ СЛИТКОВ
Моделирование				нагрева		садки		слитков (несколько	слитков
на подине		печи)	проводилось			в печи		К З Т С .
Печь		КЗТС	и	нагреваемые слитки. Указанная печь						яв

ляется камерной кузнечной регенеративной печыо с выдвижной:

подиной и двухсторонним обогревом и			предназначена для		на
грева слитков массой до 5 т под ковку			на	гидравлическом	к о
вочном прессе		усилием 2000 тс. Печь отапливается природным,
газом.
		Характеристика печи
Габаритные		размеры подины, мм:
длина				4500
ширина				3500
Высота	рабочего пространства, мм			2850
Расход	природного газа, м3 /ч . . . . . .		. .	360
Количество продуктов горения, м3 /ч				3800
Удельный расход продуктов горения, м3 /м3			. .	10,6
Температура продуктов горения в рабочем			про
странстве		печи, °С	\ .	1500
Число дымоотводящих каналов, шт				8
Сечение	дымоотводящего канала, мм:
высота				280
ширина				350

Моделировали нагрев садки слитков массой 2; 3,5 и 4,5 т,. которые з а г р у ж а л и на подину печи в два ряда по несколько' ярусов в к а ж д о м из них.

Размеры нагреваемых		слитков, мм:	2 т	3 , 5 т	4,5 т
диаметр	верхней	части	470	580	640
диаметр	нижней	части	460	565	620
длина (без донной и прибыльной			частей) . 1150	1350	1440

Масса	экспериментального			слитка стали		40ХН			с о с т а в л я л а
4,5 т. Температуру в центре слитка замеряли							платина-платино-
родиевой термопарой через просверленное в нем								отверстие, н а
поверхности — оптическим пирометром.
Экспериментальный			слиток	з а г р у ж а л и		в	нагревательную-
печь в различные места			садки.
Схема	загрузки	и	график	нагрева	садки		из 24		слитков с
экспериментальным		слитком в		середине	нижнего			и	верхнего-

ярусов	показана на рис. 58, 59.
Расход продуктов горения составлял при повышении темпе
ратуры	печи 380 м3 /ч; при	в ы д е р ж к е температуры 3000 м 3 /ч ,
при понижении температуры		печи 2800 м 3 /ч .

	16 • їв	20	22 Zt ч
Рис. 58. Схема загрузки и график нагрева	экспериментальной		садки
из 24 слитков массой	60 т:
/ — экспериментальный	слнток

•t °С •1Щ •1300 1200\ 1100

.1000

.900 /

800

'700
600	/
500	/
400	/- 4

300 f

200 1

J00 11

1 2

чи

3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17J8t,Y

Рис. 59. Схема загрузки и график нагрева эксперимен тальной садки из 24 слитков массой 68 т:

J — экспериментальныft слнток

Э к с п е р и м е н т а л ь н ая установка.

Д л я

моделирования

нагрева-

садки слитков

в печи К З Т С

была использована эксперименталь

ная

установка

для

моделирования

нагрева

слитков

печи1

Н К М З .

П р и этом

средний

геометрический масштаб

моделиро

вания п по размерам рабочего пространства печи К З Т С

моде

ли

печи

экспериментальной

установки

равен

таком

ж е

масштабе

изготовляли

модели

слитков.

этом

с л у ч а е

масштаб

температур равен

МО

іво

чи

/70\

то

ISO

ґ*й*ї

/200

"°

150

1100

/Щ

/ООО /зо\

900

120

800

но

1 *

700

/оо\

600

500

70\

т\

І"J

300

хм

200

100

зо\

)

20' 10г20 ЗО <t0

50 60 70 80 90 WOW

120130 П0150/60 ПО/80

г\тн

Рис. 60. Моделирование нагрева садки слитков массой 60 т:

/— экспериментальный слиток

Пр е д в а р и т е л ь н ые расчеты. Пропорциональные температуры

находили совмещением температур натуры и модели				в н а ч а л е
нагрева	( 2 0 ° С ) .	Температурная ш к а л а	д л я модели	и натуры
нанесена на рис.		60 и 61.
Г р а ф и к повышения температуры печи			(см. рис. 58,	59) р а з
делен на	температурные интервалы, по		которым рассчитывали

продолжительность повышения температуры модели печи и рас

ход воздуха		(табл.	12). Р а с х о д		воздуха,	проходящего чер§з
модель, рассчитывали по следующей схеме.
Р а с х о д топлива			при а =	1,1 равен 360		м3 /ч, объем	продуктов
горения	Упр г = 10,6		м 3 / м 3 ,	расход	продуктов горения		У Г = 3 6 0 Х
X 10,6 =	3816	м3 /ч.

Р а с х о д воздуха, проходящего через модель,

v =

п?

В соответствии с критерием Re отношение скоростей потоков

•W

„

масштао

— ' З а м е н я е м

выражением — =

nv'

(n — геометрический

м о д е л и р о в а н и я ) .

Объем продуктов горения и воздуха приводим к расчетной

температуре температурного интервала

' ' = 4 1

+ JSr)-

Тогда

расход воздуха,

проходящего через модель,

Кг I + -

273

)

t.'C

wo J70

tnem

то

'150

•

900- 130

• • •J

- 110

700. 30

•j

500

J00' 50

10030 е/ г*

го

во

so юо по по г',мин

Рис. 61.

Моделирование

нагрева

садки слитков мас

сой

68 т:

/ — экспериментальный

слиток

Д л я

первого

температурного

интервала

( / = 9 0 0 ° С,

t'=

120° С)

расход

воздуха, проходящего

через модель

3816

1 +

900

273

= 363 м3 /ч.

152,5

Аналогично определяли расход воздуха и д л я других тем

пературных интервалов. Результаты расчета сведены

т а б л . 1 2 .

Н а рис.

60 и

даны

результаты

двух опытов по модели

рованию нагрева слитков в печи

К З Т С

(точки

крестики);

сплошными

линиями

показаны

графики

нагрева

поверхности

Продолжительность повышения температуры модели печи и расход

воздуха (модели печи КЗТС)

							Температурный					интервал,			°С
									Натура,			t печи
						о	О
						о
						ю	о	1		1			1		1	1
						т	Т	1		1			1		1	1
						т	Т	о	о	о	о		о	о	о о	о e a
						о	о	ю	to	i d	Ю		ю	ю		rn	і л
						ю	о			i d	Ю		CN <П		СО •<?	^	ю
						ю	ю	О	—І	— (М			CN <П		СО •<?	^	ю
	Параметры			расчета		СО	ю			— (М
						СО	о

									Модель,			t печи
						ю	п		СО		от		о		СІ	ю
						СМ	п				ю		t	-
						Z	1		1		1			1	т	т
							ю		Г -	с о			СІ		о	с ч
									СО				ю		г -	с о
Расчетная		температура,			°С t .	900	1000	1100		1200			1300		1400	1500
	і'					120	131	142		153			164		176	188
Теплофизические				характери
стики:						152,5	174,3	197,1		221,0					280,0	315,0'
	натуры	Ю6	v, м2 /с . . .			152,5	174,3	197,1		221,0			245 І 0		280,0	315,0'
	а г - Ю 2 ,	м/ч				92,87 109,21 124,37 141,27							160,0		182s0	204,0-
	модели	10G	v',	м2 /ч . . . .		27,0	28,0	29,0		31,5			33,0		33,5	34,0
	102 а^,	м/ч				13,0	13,5	14,2		15,0			16,0		17,0	18,0
	*1					0,177	0,160	0,150		0,142			0,135		0,120	0,118:
	а"			. .	. .	0,141	0,123	0,114		0,106			0,10		0,093	0,088
						0,159	0,142	0,132		0,124			0,113		0,107	0,103
	= т					10,2	9,10	8,45		7,95			7,55		6,85	6,60
	= т
Продолжительность повышения
температуры модели печи, мин .						3,4	15,5	31,0		40,6			68,4		103,6	187,2'
V" при 20 °С, м3 /ч [по крите
рию	(175)]					363	356	353		368			370		349	263
центра экспериментального слитка								в	гомохронные						моменты
времени. Совпадение кривых натуры и модели хорошее.
	Результаты моделирования ускоренного нагрева холодного
слитка, охлаждения					слитка на		подине		печи,		ускоренного н а г р е

ва горячего слитка и нагрева слитков, находящихся в разных


местах садки, позволяют			сделать вывод о том, что метод			при
ближенного	моделирования нагрева и охлаждения металла					дает-
возможность	изучать	распределение температурных			полей в.
слитках, нагреваемых		под ковку		в пламенных кузнечных печах.
Этот метод	можно использовать			при изучении нагрева	слитков-
и заготовок	в прокатных		печах	и при исследовании	режимов-
нагрева заготовки в термических				пламенных печах.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Аверин С. И., Гольдфарб	Э. М. и др. Расчеты	нагревательных печей.
Под ред. д-ра техн. наук проф.	Н. Ю. Танца. Киев, «Техника»,		1969, с.
2. Алабужев П. М., Власов	В. В. Об анализе	и синтезе	поршневого

пневмопривода при переменной приведенной внешней силе. «Физико-техниче

ские	проблемы разработки полезных ископаемых». Новосибирск изд-во СО
АН	СССР, 1965, № 5, с. 91—100.

3.Алабужев П. М., Геронимус В. Б. и др. Теория подобия и размерно стей. Моделирование. М., «Высшая школа», 1968, 206 с.

4.Блохин Е. П., Кобяков П. В. Исследование нагревательного колодца новой конструкции на огневом стенде. «Нагрев металла и работа нагрева

тельных печей». Свердловск, Металлургиздат, 1960, с. 92—101.

5.Бриджмен П. В. Анализ размерностей. Пер. под ред. акад. С. И. Вави лова. ГТТП, 1934, 120 с.

6.Будрин Д. В. Расчет лучистого теплообмена. Труды УПИ. Сб. «Тепло обмен п вопросы экономии топлива в металлургических печах». М., Метал лургиздат, 1951, с. 13—41.

7.Ваничев А. П. Приближенный метод решения задач теплопроводности

при переменных константах. «Известия АН СССР ОТН».				1946, №			12, с.	1767.
8.	Видин Ю.	В. Неустановившееся температурное		поле		в	плите	при
совместном действии теплового излучения и конвекции.				Т.	12.	«Инженерно-
физический журнал», 1967, № 5, с. 669—671.
9.	Видин Ю. В. Расчет нагрева стальных слитков при переменной темпе
ратуре	печи. «Кузнечно-штамповочное производство»,		1968,		№	2,	с. 35—38.
10.	Воронков	Г. В., Видин Ю. В. и др. Законы	распределения тепла в

телах конечных

размеров и их приложение к

радиационному нагреву. Т.

15.

«Инженерно-физический

журнал»,

1968,

№ 2,

с. 268—271.

П. Воскресенский К. Д. К доказательству

обратной

теоремы

подобия. Сб.

«Теория

подобия

и моделирование». Изд-во АН СССР,

1951, с. 27—48.

12.

Бургафт

А. В., Добрынченко

В. А. Расчет

нестационарной теплопро

водности неограниченной

пластины при смешанных

граничых условиях. Т.

15.

«Инженерно-физический

журнал»,

1968, № 5, с. 931—933.

13.

Глинков

М. А. Методы

расчета

промышленных

печей.

М.,

ОНТИ,

1938, 348 с.

14.

Глинков

Н. М., Зеньковский

А. Г. К

вопросу

исследования

теплооб

мена в

печах на огневых стендах. «Известия

АН

СССР,

ОТН»,

1951, №

11.

15.Глинков М. А. Основы общей теории печей. М., Металлургиздат,

.1962, 575 с.

16.Головина 3. Н., Ересковский О. С , Немзер Г. Г. Исследование про цессов нагрева п охлаждения стальных массивных слитков. «Кузнечно-штам повочное производство», 1968, № 1, с. 35—40.

17.Голубятников Н. К., Золотухин Н. М., Литенко Н. Т. Исследование нагрева слитка стали 90ХФ весом 88 т. «Ковка крупных поковок». Ч. П. М., «Машиностроение», 1965, с. 42—56.

18.Гун Г. Я-, Галкин А. М., Щербель Р. Д . Расчет температурного поля •образца при осаживании на пластометре. Сб. «Пластическая деформация ме таллов н сплавов». Московский институт стали и сплавов. LXIV. М., «Метал лургия», 1970, с. 172—176.

19.Гурвич А. М. Подобие явленим теплообмена в топочных устройствах «Известия АН СССР. ОТН». 1943, № і „ 2, с. 23—38.

20.Гуревич В., Волмен Г. Теория размерностей Пер с англ М Изд-во- иностр. лит., 1948, 232 с.

21.Гухман А. А. Распространение теории подобия на случай среды с переменными физическими свойствами. «Известия Казахского филиала АН

СССР. Энергетика», 19-16, № і (25).

22.	Гухман	А. А. Введение	в теорию подобия. М., «Высшая школа», 1963-,
с. 132—139.
23.	Диомедовский Д. А.		Металургическне		печи	М	«Металлургия»,.
1970, 702 с.						'
24.	Довнар	С. А. Теплопередача при горячем			осаживании		металлического'
тела. _Сб. научных трудов. Вып. I I . Минск,				ФТИ АН БССР,			1955, с. 98—106.
25.	Зобнин	Б. Ф. Влияние	технологии,	конструкции		и	режима работы*
печи на	расчет	нагрева металла. «Кузнечно-штамповочпое					производство»,.
1968, №	П, с. 40—43.

26.Зобнин Б. Ф. Расчет нагрева металла в печах на основе теории теп лопроводности. «Кузнечно-штамповочное производство», 1969, № I , с. 33—36'..

27.Золотухин Н. М. Расчеты нагрева слитков и заготовок под ковку и; охлаждение их в процессе ковки. «Конструирование и технология машино строения», Вып. I . Москва-Киев, Машгиз, 1961, с. 182—203.

28.Золотухин Н. М. Приближенное моделирование нагрева кузнечных:

слитков в пламенных печах. «Кузнечно-штамповочное производство» 1970,.

№8, с. 34—37.

29.Иванов В. В. Видин Ю. В. Расчет температурных полєі'ц в прямо угольных телах, нагреваемых одновременно излучением и конвекцией. «Иссле

дования по теплопроводности». Минск. Изд-во АН БССР, 1967, с. 498—504..

30. Иванцов Г. П. Новая методика расчета нестационарного теплового' потока в плоской стене. Т. IV. Вып. 8. «ЖТФ», 1934, с. 1431—1474.

31.Иванцов Г. П. О движении газов в печах под динамическим влия нием горелок и форсунок. Огневые модели. «Вопросы движения газов в пе чах». М.-Л., М., ОНТЙ, 1936.

32.Иванцов Г. П. К теории теплообмена прокатных валков і: раскален ного металла. Вып. 10. «ЖТФ», 1937, с. 1114—1126.

33.Иванцов Г. П. Нагрев металла. Свердловск-Москва, Металлургиздат, 1948, 191 с.

34.Иодко Э. А. Изучение процесса затвердевания отливок на фильтра

ционной модели. «Известия высших учебных заведений. Черная металлуріия», 1963, № 6, с. 51—58.

35.Иодко Э. А., Шкляр В. С. Моделирование тепловых процессов в ме таллургии. М., «Металлургия», 1967, 167 с.

36.Исаченко В. П., Осипова В. А., Сукомел А. С. Теплопередача. М., «Энергия», 1969, 439 с.

37.Кавадеров А. В., Курочкин Б. Н., Карпова Н. В. Внешний теплообмен

при сжигании несветящегося газа и жидкого топлива. «Сталь», 1952, № 2,.

с.160—166.

38.Кавадеров А. В. Тепловая работа пламенных печей. Свердловск, Металлургиздат, 1956, 367 с.

39.Кавадеров А. В., Калугин В. Н. Расчет нагрева массивных тел кон векцией с использованием функции распределения. «Нагрев металла н работа

нагревательных печей». Свердловск, Металлургиздат, 1960, № 6, с. 3—26. 40. Казанцев Е. И. Промышленные печи. М., «Металлургия», 1964, с. 451.

41. Калашников В. А. и др. Нестационарная контактная задача тепло проводности в составных цилиндрических системах с термическим сопротив лением. Т. XV. «ИФЖ», 1968, № 2, с. 315-321.

42.	Кирпичев	В. Л. О	подобии	при упругих	явлениях.	Серия	физическая, .
VI, 9А.	«Журнал	русского	физико	-химического	общества»,	1874,	с. 152—155.

43.

Кирпичев

М. В., Конаков

П. К. Математические основы

теории

подо

бия. М-Л., Изд-во АН СССР.

1949, 98 с.

44.

Кирпичев

В. Л . Беседы о механике. ГИИТТЛ,

1951. 360 с.

45. Коган Б. Я. Электронные моделирующие устройства и их применение

для

исследования

систем

автоматического

регулирования.

М.

Фнзматгиз,

1963, 510 с.

46.

Коздоба

Л. А. Электромоде.тпрование температурных

полей. Л.,

«Ма

шиностроение*,

1964, 171 с.

47.

Конаков

П. С. Об

автомодельное™

температурного

поля

котельных

топок. Сб. «Теория

подобия

моделирование».

Изд-во АН

СССР

1951,

с. 171—202.

48.

Копытов

В. Ф. Нагрев

стали в печах. М., Металлургиздат,

1955, 264 с.

-19.

Кузелев

М. Я., Скворцов

А. А. Нагрев металла

под ковку

и штампов

ку

пламенных

печах.

Л.,

изд-во

судостроительной

промышленности.

1960,_263 с.

50.

Куроедов

В. А. Новые

диаграммы

для расчетов нагрева

и охлажде

ния

плоской плиты,

цилиндра

шара.

«Теория

и практика

металлургии»,

1939,_№ 7, с. 15—18.

51.

Куроедов

В. А. Некоторые вопросы

технологии

нагрева

слитков

и за

готовок

в пламенных печах.

«Кузнечно-штамповочное

производство»

1965,

№5, с. 32—38.

52.Кутателадзе С. С, Боришанский В. М. Справочник по теплопередаче. М., Госэнергоиздат, 1959, 414 с.

53. Лыков А. В. Теория теплопроводности. М., «Высшая школа», 1967, 599 с.

54. Макушок Е. М., Матусевич А. С, Северденко В. П., Сегал В. М. Теоретические основы ковки и горячен штамповки. Минск, «Наука и техни ка», 1968, 407 с.

55.Масловский П. М. Изучение тепловой работы мартеновской печи на сснове теории подобия. М., Металлургиздат, 1954, 119 с.

56.Михеев М. А. Основы теплопередачи. М., Госэнергонздат, 1936, 392 с.

57.Михеев М. А., Михеева И. М. Краткий курс теплопередачи. М., Гос энергонздат, 1961, 208 с.


58.	Назаров	И. С. и др.		Скоростной		нагрев	стали	в секционной	печи.
«Изв. вузов. Черная			металлургия»,		1962, № 6, с. 155—166.
59.	Назаров А. Г. О механическом подобии твердых							деформируемых	тел
(к теории моделирования). Ереван, Изд-во АН Арм.ССР, 1965, 218 с.
60.	Невский	А. С. Теплообмен			излучением в металлургических печах и
топках	котлов. Свердловск, Металлургиздат, 1958, 368 с.
61.	Ольяк В. Д.,		Юдович	С. 3. и др.		Определение		электромоделнрова-
ннем температурного			поля слитка		стали	ЭИ437Б.	«Кузнечно-штамповочное
производство», 1971, № 6, с. 39—42.

62.Охрименко Я. М. Основы технологии горячей штамповки. М., Машгиз, 1957, 328 с.

63.Петунии А. М., Сыркин С. Н. Приближенная теория огневого модели рования. «Советское котлотурбостроение», 1937, № 8, 406—409 с.

64. Пехович А.	И., Жидких В. М. Расчеты теплового режима твердых
тел. Л., «Энергия»,	1968, 304 с.

65.Расчеты нагревательных печей. Под ред. Н. Ю. Тайца. УССР, Гостехиздат, 1958, 422 с

66.Расчет физических полей методами моделирования. Под ред. д-ра

физ.-мат. наук, чл.-корр. АН СССР Л . А. Люстерника и Б. А. Волынского.. М., «Машиностроение». 1968. 428 с.

67.Рафалович И. М. Тепловые расчеты пламенных печей. М., Металлург издат, 1949, 224 с.

68.Рехтман А. Я., Марков Б. Л., Кривандин В. А. Заводская лаборато рия гидравлического моделирования металлургических печей. М., Металлург издат, 1956, 85 с.

69.Ростковский С. Е. Огневое моделирование беспламенных печей. Сб. трудов ЦНИИЧМ. Вып. 2 (5). М., Металлургиздат. 1953, с. 225—272.

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1819 / 2019 20 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ