Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Золотухин Н.М. Нагрев и охлаждение металла

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

23.10.2023

Размер:

8.26 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1718 / 2018 19 20 > Следующая >>>

в о з м у щ е н и я . Другими словами, система печь — нагреваемый металл стремится ликвидировать последствия временных тепло вых возмущений.

Это подтверждается г р а ф и к а м и одновременного нагрева двух стальных образцов из разных сталей (рис. 52). П р и 700— 850° С на кривой нагрева центра первого образца из стали 45 (отмечено крестиками) имеется временное температурное воз мущение от поглощения теплоты структурных превращений.

Одновременно с первым образцом в печи нагревался второй об разец из стали, в которой структурных превращений при ука занных температурах нет (сталь 1Х18Н9Т). Температура поверхности второго образца (отмечено треугольниками) на протяжении всего периода нагрева практически совпадает с

температурой	поверхности первого образца (черные к р у ж о ч к и ) .
Температура	центра второго образца (светлые	кружочки)	сов
падает с температурой центра первого образца		(крестики)	до

начала критических превращений в стали 45 и в конце нагрева. Система печь — стальной образец через некоторое время после окончания структурных превращений в стали 45 ликвидировала


температурные		последствия этих		превращений и	характеризо
в а л а с ь	теми ж е		температурными	кривыми, которые были		бы
при отсутствии		в стали превращений .
Н а	рис. 53, а		показан график	одновременного	нагрева	двух

образцов, изготовленных из оргстекла. Один образец нагревали без тепловых возмущений. Через небольшое центральное от

верстие	второго	образца продували охлажденный углекислый
газ. К а к	видно,	температура в центре второго образца	(крести
ки) после того,		как прекратили охлаждение, совпала	с темпе-

ратурой в центре первого образца,			не подвергавшегося тепло
вому	возмущению.
На	рис. 53, б	показано большое	охлаждение в центре об
разца.	Несмотря	на это температура	образца после прекраще

ния охлаждения почти совпадала с температурой образца, не подвергавшегося охлаждению . Таким образом, эксперименты подтверждают, что последствия небольших временных тепловых возмущений в системе печь — нагреваемый металл ликвиди руются. Это позволяет при моделировании нагрева д л я опреде ления конечной температуры на неметаллических образцах не принимать во внимание структурные превращения в металле натуры и материале модели. Это облегчает моделирование на грева металла .

32. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ УСТАНОВКА

Экспериментальная установка д л я моделирования нагрева кузнечных слитков состоит из модели нагревательной печи, дутьевого вентилятора среднего давления, электрического подо

гревателя воздуха (рабочей			среды	модели печи), моделей слит
ков и контрольно-измерительной аппаратуры .
Модель	печи (масштаб		1 :10)	копирует внутренние контуры
печи Н К М З , включая		количество,		расположение		и размеры		окон
и дымовых	каналов	и выполнена		из	листовой	стали	толщиной
0,8—1,5 мм	с размерами		рабочего		пространства		1000Х395Х
Х400 мм.
Модель	печи, как	и натура, выполнена с выдвижным						подом

нимеет двухсторонний нагрев, осуществляемый перекидкой

клапанов на правый и левый обогрев. Д л я тепловой изоляции модели печи ее стенки сделаны двойными и между ними набит


теплоизоляционный	материал	(стекловата) . Воздух до необхо
димой по критерию	(168) температуры (до		150° С) подогревался
в электрическом подогревателе		(калорифере), смонтированном
под моделью печи. Он представляет собой			теплоизолированный

ящик, сваренный из листовой стали, внутри которого на специ альных огнеупорах были расположены нагреватели в виде спи

ралей, из нихромовой ленты сечением			2 X 1 5 мм. С одной стороны
подогревателя поступает	воздух,	а	с другой — подогретый	по
теплоизолированным воздухопроводам воздух попадает в				мо
дель печи.
Д л я регулирования в	широком	диапазоне температуры		воз

духа, проходящего через рабочее пространство модели печи, в подогревателе имеются две нихромовые спирали. С помощью

рубильников спирали		подключают	к электрической		сети	по
разным схемам: на подогрев одной			спиралью	(средняя		мощ
ность нагревателя), на подогрев двумя спиралями,					соединен
ными	последовательно	(самая малая	мощность) и на		подогрев
двумя	спиралями, соединенными параллельно			(самая	большая

мощность нагревателя, равная	31 к В т ) .	Электрическое		питание
подогревателя осуществлялось	через	сварочные	трансформа
торы.
Горячий воздух из печи по	теплоизолированному			воздухо
проводу попадает в вентилятор	и идет	снова на	подогрев. Та

ким образом, воздух циркулирует по замкнутой системе, что позволяет снизить необходимую мощность сварочных транс форматоров .

				1000
	Рис.	54. Схема		посадки слитка в печь (модель):
1 — модель		печи;	2 — м о д е л ь слитка;		3 — с в о д о в а я термопара н
		градусник;		4 — термопары	модели слитка
Р а с х о д	воздуха з а м е р я л и с помощью измерительной					плоской
д и а ф р а г м ы	на входном			трубопроводе и U-образиого		водяного
манометра .	М а к с и м а л ь н ы й перепад давления воздуха после
д и а ф р а г м ы	составлял 100 мм вод. ст., максимальный					расход —
600 м3 /ч. П о к а з а н и я			д и а ф р а г м ы и		манометр контролировали

стрелочным воздушным расходомером, вмонтированным на воз духопроводе.


Д л я		регулирования		расхода		воздуха на трубопроводе пре
дусмотрены воздушные з а д в и ж к и .
Температуру воздуха в модели печи замеряли, как и в										на
туре,	сводовой		термопарой		(рис. 54),		а т а к ж е	ртутным термо
метром		со шкалой 200° С Д л я модели					печи и	слитков	применя
ли хромель-копелевые термопары . В этой установке									моделиро
вали	нагрев слитков в			печах Н К М З им. В. И. Ленина					и К З Т С .
Модели слитков выполняли геометрически подобными натур
ным	слиткам		в м а с ш т а б е		1 : 10.	И х	изготовляли из		бетона	с

каменным щебнем в специальных деревянных изложницах со съемной прибыльной и донной частями. Хромель-копелевые тер мопары погружали в изложницу в процессе ее заполнения бетоном и устанавливали одну горячими спаями в геометриче ском центре тела слитка, другую на глубине 1—2 мм от по верхности.

ГЛАВА X

ПР И Б Л И Ж Е Н Н О Е М О Д Е Л И Р О В А Н И Е НАГРЕВА

ИО Х Л А Ж Д Е Н И Я КУЗНЕЧНЫХ ЗАГОТОВОК

33.ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЕ РАСЧЕТЫ И ЭКСПЕРИМЕНТЫ

Пропорциональные

температуры.

Н а ч а л ь н а я

температура

моделируемого

слитка

составляла

50° С,

м а к с и м а л ь н а я

темпе

ратура

печных

газов,

замеренных

сводовой

т е р м о п а р о й , —

1250° С

(см. рис. 50).

соответствии

с масштабом

температур

[см.

выражение

(168)],

максимальная

температура

модели

t~4I

t°crt

1,0 1200

125

pp."

"*<

Л,9П

U00

110

'0,835

S*"

1000

100

иод*

0,750

<Лfl'V

•0,665 • 900

л?

800

A і"

0,554

700

eg*fc• *

/ ft"-'

•0,5

.0,417

Ж\

J7.334

500'

.0,25

400

50\\

Л* ё

>0,М7

300\

•

.-:

.6..

.0,0855

200\

<•'

OLл

О-

100

• 20

70 80 SO 100 ПО 120130 140

150160Т,тн

20. Я?

ДО Л?

Рис.

55.

Моделирование

ускоренного

нагрева

холодного

слитка

массой

88 т:

• —первый,

О — в т о р о й

Д — третий

эксперименты;

температура

слитка;

— температура

печи (натура

и модель)

печи д о л ж н а

быть

125° С,

а начальная

температура

модели

слит

ка 5° С. Чтобы не

о х л а ж д а т ь слиток до 5° С, эксперимент

начи

нали

при комнатной

температуре

слитка

(20° С ) . Поэтому

для

расчета температуры модели использовали в ы р а ж е н и е д л я без

размерной

температуры

0 =

—,

котором

to и

/ , „ д л я

натуры — 50

и 1250° С,

д л я

модели

и 125° С. Таким

обра

зом, начало

нагрева

натуре

модели

происходило при

9 = 0,

а конец при

0 = 1. Температуры, определенные д л я

натуры

мо

дели по этой формуле, являются приближенно подобными

или

пропорциональными.

О б щ а я

температурная ш к а л а натуры и

модели, а

т а к ж е

температурные

шкалы

отдельно

для натуры

и модели

показаны

на

рис. 55.

Расчет	гомохронности	нагрева модели. Д л я расчета гомо
хронности	моделирования	(масштаба	времени),	график	подъема
температуры печи-натуры		разбивали	на узкие	температурные
интервалы	(табл. 9), внутри которых		теплофизические		характе

ристики печных газов принимались постоянными. Б таблице в

скобках

указана

средняя

температура интервала, к которой от

носятся теплофизические

характеристики;

первой

строке

таб

л и ц ы — интервалы

пропорциональной

температуры

воздуха

модели и средняя за интервал температура;

v и v ' — коэффи

циенты кинематической

вязкости

температуропроводности

печных газов н воздуха

при средних температурах

интервала [40].

v '

а г

табл.

9 даны

отношения

— —

/г, =

—-, входящие в

состав

критерия

(164),

аг

значения

их среднеарифметические

kcv,

т а к ж е коэффициент

гомохронности

= -^- .

Ка к

видно

из таблицы, м а с ш т а б времени

изменяется

в процессе

нагрева,

что имеет принципиальное

значение д л я

моделирования.

Продолжительность нагрева модели определяли исходя из

продолжительности

соответствующего температурного

периода

натуре

делением

его на коэффициент

гомохронности.

Продолжительность

первого

периода

нагрева

печи-натуры

(75—150° С) ті = 30 мин (см. рис. 50): модели

(22—29° С) — ті =

J L

J L =

0,423 мин.

Ат,

70,8

Продолжительность

второго

периода

(150—250° С)

печи-иа-

туры

составляет

60—30 = 30

мин

(см. рис. 50);

продолжитель

ность

соответствующего

периода

модели

(29—37° С)

составляет

и_ —

60 — 30

= 0,64

мин. Продолжительность

нагрева

воз

47,6

т.

духа

модели печи до температуры 37° С

т 2 =

ті +

0,64 =

0,423 +

0,64 =

1,073 мин.

Продолжительность

достижения

воздухом

температуры

46° С

(третий температурный

интервал)

t"\ — т2

106,5-—60 .

. » _ 0

о с

т 3

- г - г —- + т 2

Ь 1,073

- 2,358 мин.

«т3

36,2

Аналогично

рассчитывают

последующие

температурные

интервалы.

По рассчитанному времени нагрева модели печи и пропор

циональным температурам строят график нагрева модели

печи

(см. рис. 55). Н а

этом

рисунке

температура

модели

печи

пока

зана

сплошной

линией

Расчет

расхода

воздуха,

проходящего

через

модель

печи.

табл .

приведены данные

дл я

расчета

масштаба

расхода

	Расчет масштаба времени й расхода воздуха						дл я модели печи НКМЗ			им . В. И.	Ленина
				Температурные		интервалы	н средняя з а интервал температура				натуры, °С
Параметры расчета	75—150 150-250 250—350 350—450				450-550	550-650	650—750	750—850	850—950	950—1050	1050—1150	1150—1250	1250—1350
	(100)	(200)	(300)	(400)	(500)	(ООО)	(700)	(800)	(900)	(1000)	(1100)	(1200)	(1300)

І'. °С

V-10» м 2 / с

V - 1 0 " , м 2 / с

к— v '

ar-102, м/ч а'г-\О2, м»/ч

/е

*т

ег

с г , ккал/(кг-°С)

Т,	с г
Т,	°К
г ' ,	° к

гг

\Т I

к.к,+к

ср о

в' при 20 °С, м 3 / ч

22—29	29—37	37—4 6	4 6—55	55—64	64—73		73—81		81—90	90—99		99—107	107—1 16	1 16—125		125 - 13 4
(25,5 )	(31)	(42)	(50)	(59)	(68)		(77)		(85)	(94)		(103)	(111)	(120)		(129)
21,54	3 2 , 8	45,81	6 0 , 3 8	76 ,3	93, 6 1		112,1		13 1,8	152, 5		174 ,3	197, 1	221 ,0		235 ,0
15,0	16,0	17,0	18,0	18,6	19,8		2 0 , 5		2 1 , 3	22 ,3		23 ,2	2 4 , 2	25 ,0		26 ,0
0,69 7	0,48 8	0 ,371	0 ,299	0 ,244	0,21 2		0 , 183		0, 162	0,14 6		0, 133	0 , 123	0,11 3		0,111
11,0	17,6	25 ,16	33 ,94	43,61	54 ,32		66,1 7		79 ,09	9 2 , 8 7		109,21	124,37	141	,27	160,0
8, 0	8, 2	8 ,9	9, 0	9,8	10,1		10,8		11,2	1 1 ,9		12 ,2	12,9	13,2		13,7
									1	0,12 8			0,104			0,085 6
0 ,72	0 ,4Р5	0,354	0,26 5	0 ,224	0,	186	0,	163	0 ,142	0,12 8		0,11 2	0,104	0 ,0935		0,085 6
0,70 8	0 ,476	0,36 2	0 ,282	0,234	0,	199	0,	173	0 ,152	0,	137	0 ,122	0,113	0,	103	0,098 3
7 0 , 8	4 7 , 6	3 6 , 2	28 ,2	23 ,4	19,9		17,3		15,2	13,7		12, 2	1 I ,3	1 0 ,3		9,8 3
0 ,255	0,25 2	0 ,268	0,27 5	0,28 3	0,29 0		0,296		0,30 2	0 ,308		0,31 2	0,316	0,32 0		0,32 5
0 ,240	0 . 24 0	0 ,2405 0,240 5		0,2405	0,240 8		0,24 09		0,240 9	0 ,24 1		0,241	0,24 1 1	0 ,24 1 1		0 ,2415
1 ,06	1 ,05	1,115	1,145	1 ,178	1 ,205		1 ,228		1 ,25	I	,277	1 ,295	1,312	1 ,327		1 ,346
373	473	573	673	773	873		973		1073	1 173		1273	1373	1473		1573
300	304	315	320	332	341		350		358	367		376	384	392		398
I ,03	1 ,025	1 ,055	1 ,07	1 ,085	1 ,095		1,110		1,120	1 ,130		1,14 0	1,145	I , 155		1 ,60
0,64 6	0,41 2	0,30 3	0 ,226	0,184	0,15 3		0,129		0,11 2	0,097 5		0,08 7	0,078 5	0 ,0707		0,0640
0 ,665	0 ,423	0,3 2	0 , 242	0,20	0,16 8		0,144		0,12 6	0,11 0		0 ,099	0,09 0	0,08515		0,074
0 ,681	0,45 5	0,34 5	0 ,270	0 ,225	0,19 0		0,	163	0 , 144	0, 128		0,116	0, 106	0,097 2		0,09 2
2580	4100	5950	9340	12000	18200		23500		29500	264 00		44000	47500	35600		54400
166	174	191	234	248	323		357		396	316		475	470	323		466

продуктов горения и воздуха и числовое значение масштабного коэффициента /г3 =

Числовые значения коэффициентов ku k2 и &з примерно равны между собой (табл. 9) д л я каждого периода нагрева, что указывает на возможность замены при моделировании печных газов воздухом.

Расход воздуха рассчитывали по среднеарифметическому значению трех коэффициентов k\, k2 и кг, исходя из действи тельного расхода генераторного газа за отдельные периоды на грева натуры.

Объем продуктов горения в натуре определяли с учетом тем

пературы газов

где

— д е й с т в и т е л ь н ы й расход

генераторного

газа;

vy — удельное количество продуктов горения, равное

(из

расчета)

2,1 м 3 / м 3 ;

tT —-температура дымовых газов в печи.

раз

Р а с х о д воздуха

v',

проходящего

через

модель печп

ные температурные интервалы, приведен в табл . 9.

Предварительные эксперименты. Модель слитка с вмонтиро

ванными в него термопарами устанавливали на

двух

деревян

ных

п р о л о ж к а х

на

выдвинутой подине

печи. Затем

включали в

электросеть

спирали подогревателя.

При

достижении

печи

температуры

22° С

подину вкатывали

печь, последнюю

закры

вали, затем включали вентилятор и

секундомер. В определен

ные

моменты времени переключали рубильники подогревателя,

что

обеспечивало

необходимый

режим

нагрева

печи

(кривая

'печн,

рис. 55);

расход

воздуха

регулировали

специальными

з а д в и ж к а м и

соответствии с расчетными

данными .

По

отмет

кам

времени

з а м е р я л и

температуру

на

поверхности

центре

слитка. Результаты трех нагревов, повторявшихся через сутки (после полного о х л а ж д е н и я установки), показаны черными точ

ками на рис. 55	(опыт 1)	д л я	температуры поверхности и в цент
ре модели.
Эксперимент	показал	следующее:
замеренные	температуры		на поверхности и в центре модели

слитка ниже, чем соответствующие пропорциональные темпера

туры модели	и натуры	(штриховые линии на рис. 55);
материал	модели	(бетон с каменным щебнем)	подобран
правильно — разность		температур на поверхности и в	центре ее

пропорциональна аналогичной температурной разности натуры; разброс экспериментальных точек небольшой.

Д л я повышения температуры модели	слитка необходимо
было увеличить лучистую составляющую	в теплообмене. Д л я

этого поверхность модели слитка была натерта сажистым угле родом, а внутренние стенки модели печи — облицованы тонкими стальными хромированными и полированными листами. П о с л е

этого был проведен зторой эксперимент.		Его	результаты	пока
заны на рис. 55 кружочками; подобие		(пропорциональность)
температурных полей натуры и модели		оказалось хорошим,
исключение составляет участок	структурных		превращений в
стали.
В третьем эксперименте был	проведен	контрольный		нагрев.

Модель слитка была изготовлена из смеси гипса и асбеста с

малыми теплопроводностью					и	температуропроводностью. Т а к
как температуропроводность					материала		модели	этого	слитка
отличалась		от	температуропроводности,				обусловленной		крите
рием	(164),	то	и	температура		в центре	модели	слитка	о к а з а
лась	не подобной			этой ж е температуре в			натуре	(см. треуголь
ники на рис. 55), хотя температура на поверхности модели									почти
не отличалась от пропорциональной.
Из трех предварительных экспериментов можно сделать сле
дующие выводы:
воздух может				быть использован в качестве модели дымовых
газов	печей:

при соблюдении требований критерия внешнего теплообмена (165) установка для моделирования температурных полей слит

ков обеспечивает подобие температуры на поверхности										слитка в
натуре и	модели;
при соблюдении требований критерия внутреннего теплооб
мена (166) температура				в центре	модели		подобна		температуре
в центре	натуры;
при соблюдении требований критерия (164) установка обес
печивает	подобие		температурных		полей		модели	и	натуры (по
крайней	мере	д л я	температуры		на	поверхности		и	в	центре);
температура		в	центре	слитка	в	конце	нагрева		(за	критиче

ским перегибом) моделирует температуру в центре металличе ского слитка; это подтверждает свойство системы печь — на греваемое тело восстанавливать последствия временных тепло вых возмущений.

34. П Р И Б Л И Ж Е Н Н О Е МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ ПРИ НАГРЕВЕ ОДИНОЧНЫХ СЛИТКОВ

Предварительные эксперименты позволили создать в уста новке д л я приближенного моделирования все необходимые по добные условия. Критерием соблюдения подобия явилось сов

падение	на	рис. 55	температурных		кривых модели		и натуры.
Необходимо		было	п-роверить	работу установки		на	различных
р е ж и м а х	нагрева		слитков.	Д л я	этого провели	приближенное

моделирование различных режимов нагрева и охлаждения слит-

на стали 90ХФ

массой 88

т в кузнечной

пламенной нагреватель

ной печи [17] *.

Моделирование ускоренного нагрева холодного слитка стали

9ХФ

массой

т.

Было

проведено

повторное

моделирование

ускоренного

нагрева

холодного

слитка

в соответствии с графи

ком

нагрева

опыте №

5 [17].

Методика

моделирования

экспериментальная

установка

описана

выше.

Эксперименталь-

• t°C\

t, С

t, С\

.1200

•20

1200V

120\

ГШ

1100

110

1000

100\

100

ООО

900

600

800

700

700 V

6001

600

701

W SO

70 80 90 WO

ї.мин

0' 10. 20

ЗОТ.тн

В)

І)

•Рис. 56. Моделирование охлаждении слитка массой 88 т стали 90ХФ на вы

двинутой подине	печи (а)	и его ускоренного нагрева (б)
н ы е точки нагрева на	кривых	хорошо совпали с кривыми на

грева натурного слитка, исключение составили участки струк

турных превращений в стали [28].
Моделирование	охлаждния	слитка	на	выдвинутой		подине
печи. После предыдущего нагрева модель слитка					с температу
рой на поверхности	120° С и в	центре	112° С	(см. рис. 55)		выка
тили вместе с подиной модели печи на			воздух. При		охлаждении
температуру з а м е р я л и по секундомеру.

Результаты замеров температуры ?, ° С модели слитка и про должительности т' его о х л а ж д е н и я показаны крестиками на рис. 56, а.

Д а н н ы е	д л я моделирования пересчитывали д л я натурного
•слитка, т. е.	рассчитывали	кривые охлаждения на	выдвинутой
подине печи	слитка стали	90ХФ массой 88 т после	его ускорен
ного нагрева	в опыте 5 [17].

При пересчете продолжительности охлаждения модели на продолжительность охлаждения натуры использовали только критерий внутреннего теплообмена (166), так как из-за о х л а ж дения модели и натуры на воздухе критерий (165) внешнего теплообмена становится равным единице.

Описываемый расчет сведен в табл . 10. Соотношение темпе ратурных интервалов взяты из в ы р а ж е н и я безразмерной тем-

* Данные по нагревам приведены в опытах 5, 6, 7 п на рис. 26, 27 и 28 указанной книги.

Продолжительность охлаждения на выдвинутой подине печи слитка 90ХФ

	массой 88 т,		рассчитанная по результатам				моделирования
					Температурный		интервал, °С
						Модель, V
Параметры расчета				122—1 12 \|	1 12—103 \|	103—95		95—85	85—81
Параметры расчета
						Шатура, t
				1200—1100 1100—1000 1000—900 900—800					800—750
Температура, °С:				117	107	99		80	83
				117	107	99		80	83
Коэффициент		температуро		1150	1050	950		850	775
Коэффициент		температуро
проводности:				0,00275	0,00275	0,00275		0,00275	0,00275
				0,00275	0,00275	0,00275		0,00275	0,00275
				0,0225	0,0210	0,0200		0,0190	0,0200
		о'		0,122	0,131	0,137		0,145	0,137
				0,122	0,131	0,137		0,145	0,137
Коэффициент		гомохронно-
	а'			12,2	13,1	13,7		14,5	13,7
	а
Продолжительность охлаж
дения	за температурный		ин
тервал,	мин:			3,3	4,2	6,5		10,0	6,5
				3,3	4,2	6,5		10,0	6,5
Общая продолжительность				40	55	89		145	89
Общая продолжительность				40	95	184		329	418
'охлаждения т		натуры, мин .		40	95	184		329	418

п е р а т у ры 6 =		— (^о составляет	50 и 20° С соответственно дл я
натуры	и модели,	tm — соответственно 1250 и 125°С). Д л я удоб
ства расчетов на		рис. 56, кроме	температурной		ш к а л ы	?, д л я
модели	нанесена	температурная	ш к а л а	t д л я	натуры, высчи
т а н н а я	из указанного в ы р а ж е н и я		д л я	безразмерной		темпера

туры. Коэффициент температуропроводности при расчетах тем

пературах модели		(бетона с каменным щебнем)	и натуры	(для
стали	У8, свойства	которой наиболее близки к свойствам		стали
90ХФ,	которую можно найти в соответствующих		справочниках)
брали	из книги Е . И . К а з а н ц е в а [40]. Коэффициент гомохрон

ности времени получали умножением отношения температуропроводностей материала слитка модели и натуры на к в а д р а т геометрического м а с ш т а б а моделирования ( л = 1 0 ) . П р о д о л ж и тельность охлаждения модели з а температурный интервал на

ходили	по	экспериментальному	графику	моделирования
(рис. 56, а).		Продолжительность охлаждения		натуры з а к а ж д ы й

температурный интервал получили умножением времени о х л а ж дения модели на соответствующий коэффициент гомохронности;

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1718 / 2018 19 20 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ