![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Деринг И.С. Поведение минеральной части твердого топлива в парогенераторах пособие по курсу Парогенераторы
.pdfлення дробленки (3), бункера дроблении |
(4), дискового пита |
|
теля (5), шаровой барабанной мельницы (10), |
сепарато |
|
ра (11), пылеотделителя — матерчатого |
фильтра |
(14), пром- |
. бункера ныли (15). Вентиляция системы производится мель ничным вентилятором (13), который поочередно обслуживает систему дробления и систему пылеприготовлеиия. Сушка топ лива производится в трубе-сушилке и шаровой барабанной мельнице сушильным агентом, получаемым от сгорания соля
рового масла, которое подается из бака |
(6) насосом |
(7). |
Шаровая барабанная мельница и разомкнутая схема пы- |
||
леприпотовления обеспечивают изменение тонкости |
помола |
|
и влажности пыли в широких пределах. |
Система пылеприто- |
товления рассчитана на производительность по углю 2 т/ч. Огневая часть стенда состоит из вертикальной циклонной топки (17) диаметром 650 мм, высотой 2 м с нижним выхо дом газов. Внутренняя поверхность стен топки футерована
хромо-магнезитовым |
кирпичом |
(в 0,5 |
кирпича). |
Зазор ме |
жду кирпичом и |
металлической |
охлаждаемой |
стенкой |
|
(50 мм) засыпался |
асбестовой |
крошкой. Такая (конструкция |
•обеспечивает большую равномерность температуры по вы соте и сечению топки. Вторичный воздух подводится через две шлицы (18) тангенциально к верхней части топки. Че рез одну из них, кроме этого, подается первичная пыле-воз- душная смесь. Растопка системы осуществляется при помо щи форсунок (19), установленных в верхней части по центру топки. В нижней части топки смонтирован шлакоприемник (21) с мокрой грануляцией шлака. Из топки продукты сго рания поступают в первый пучок труб (20). Для регулирова ния температуры газов перед этим пучком предусмотрена
.возможность установки плоских водоохлаждаемых панелей. Далее продукты сгорания попадают в вертикальный «хо лостой» газоход, предназначенный для производства замера количества проходящих газов и отбора проб летучей золы. В опускном газоходе расположен трехходовый воздухоподо греватель (22, 23), куда воздух подается вентилятором (24). Вентилятор обеспечивает преодоление сопротивления как по
воздушной, так и по газовой стороне установки.
Поскольку система находится под давлением, отсутству ет опасность присоса воздуха в газоходы и изменения соста ва газов. На выходном (горизонтальном) участке газохода расположен второй пучок труб (25) для получения отложе ний .в области низкой температуры газов.
Для регулирования температуры подогрева воздуха пре
дусмотрен перепуск газов мимо воздухоподогревателя (ши бер 26). Замер скорости газового потока производится и за вторым пучком труб. Угольная пыль из промбункера пода
ется в топку |
шнековым питателем (16). |
Количество |
посту |
||||||
пающего топлива |
регулируется |
.числом |
оборотов |
питателя |
|||||
(через реостат). |
|
части (по |
топливу) |
— |
от |
||||
Производительность огневой |
|||||||||
0,5 т/ч до |
1,0 т/ч. |
Температура |
подогрева |
воздуха |
может |
||||
превышать |
500° С, |
температура |
в топке |
(в |
зависимости |
от |
|||
форсировки) |
—■ 1600—1800° С. Система |
пылеприготовления |
|||||||
позволяет |
регулировать тонкость помола |
в |
очень |
широких |
пределах. При необходимости она изменялась от 8% до 70% остатка на сите Rgo. Использование матерчатого фильтра в ка честве пылеотделителя позволяет осаждать в промбункер почти 100% угольной пыли даже при самом тонком помоле.
Запроектированный стенд, ввиду последовательной рабо ты системы дробления, пылеприготовления и огневой части стенда, легко запускается, требует минимального количества обслуживающего персонала, надежен в работе. По условиям работы системы пылеприготовления, топки и поверхностей нагрева стенд максимально приближен к работе промышлен ной установки.
ГЛАВА II. ИЗМЕНЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ЧАСТИЦ ЛЕТУЧЕЙ ЗОЛЫ ПРИ ОХЛАЖДЕНИИ
ПОСЛЕ ЗАВЕРШЕНИЯ ПРОЦЕССА ГОРЕНИЯ
§1. Температура летящей эоловой частицы в момент
ееконтакта с поверхностью нагрева
Температура частицы летучей золы в момент контакта с поверхностью нагрева имеет большое значение. В потоке га зов могут находиться частицы расплавленной золы, а также твердые чйстицы, покрытые по поверхности расплавленной эвтектикой. Если такие частицы при приближении к «холод ной» поверхности нагрева успеют остыть до температуры бо лее низкой, чем температура плавления всей массы частицы, либо эвтектики, закрепления этих частиц на поверхности на грева за счет сил адгезии не произойдет. За счет интенсив ной теплоотдачи излучением частицы летучей золы могут ос тыть до температуры значительно более низкой, чем темпе ратура газовой среды, в которой они находятся. Было уста новлено, что температура газовой среды заметно влияет на температуру начала образования прочно связанного под
слоя в первичном слое отложений [255]. Последнее |
говорит |
о том, что в действительных условиях температура |
частиц |
летучей золы достаточно близка к температуре газовой сре ды. Приблизительная оценка температуры збловой частицы, движущейся с потоком газов, проведена по методике, при меняющейся для подсчета погрешности термопар за счет из лучения (без учета теплоотдачи вдоль токоприемника). Раз ность температур частицы и газового потока, в котором она находится, может быть подсчитана по формуле [264]:
12
> : |
I |
где ТГ[°К] |
— температура |
газовой среды; |
|
зо |
||||
|
|
Тш [°К] |
— температура |
частицы |
летучей |
|||||
|
|
|
ны после установления |
теплового |
||||||
|
|
|
равновесия (в момент удара о |
по |
||||||
|
|
Тот [° К] |
верхность нагрева); |
|
нагре |
|||||
|
|
— температура |
поверхности |
|||||||
Сс=4,96 |
|
ва; |
|
|
|
|
|
|
|
|
ккал/м2час-град4—постоянная Стефана-Больцмана; |
||||||||||
|
|
бпр= 0,82 |
— степень |
черноты |
частицы |
летучей |
||||
|
|
|
золы |
и |
поверхности нагрева, |
по |
||||
|
|
|
крытой |
налетом |
пыли |
(норматив |
||||
як [ккал/м2 час-град] |
ный метод); |
теплоотдачи |
конвек |
|||||||
— коэффициент |
||||||||||
|
|
|
цией, |
|
|
|
|
|
|
|
Для |
|
газовой |
среды |
при |
температуре |
1500° С • |
Яг=0,1003 ккал/м2час-град. Принимая температуру газов tr=1500°C, температуру поверхности нагрева tCT= 500° С, за даваясь различными значениями диаметра частиц летучей золы, по формуле (I—II) можно определить температуру ча стицы летучей золы (Тш). По результатам произведенных вычислений построена зависимость температуры частицы зо лы от ее размера (рис. I—II, кривая I). Видим, что темпе ратура частиц летучей золы размером в несколько микрон ниже температуры поверхности нагрева всего на несколько градусов. Но с увеличением диаметра частицы ее температу
ра |
резко снижается. Частица |
летучей |
золы |
диаметром. |
|
50 |
микрон, при температуре газовой |
среды 1500° С будет |
|||
иметь температуру на 80° С, а частица |
в |
100 микрон — уже |
|||
на |
140° ниже (за счет интенсивной теплоотдачи |
излучением). |
|||
|
Таким образом, расчеты, выполненные по формуле I—II |
||||
(при выводе которой допущены |
значительные |
упрощения |
процесса теплообмена), показали, что мелкие частицы ле тучей золы имеют температуру более близкую к Температу ре газовой среды, чем к температуре «холодной» поверхно сти нагрева. Однако при микроскопических исследованиях отложений с поверхностей нагрева, расположенных в зоне высокой температуры газов (вплоть до 1300°С), и сравни тельно низкой температуре стенки (около 200° С) не обна^ ружено наличия частиц летучей золы, попавших на поверх ность нагрева в размягченном состоянии (хотя по расчетам
13
температура мелких частиц была ниже температуры газов всего на несколько градусов).
Отсутствие признаков попадания расплавленных либо размягченных частиц летучей золы на поверхность нагрева в указанных условиях может быть объяснено либо значитель ным отличием расчетных данных, полученных при использо вании формулы I—II, от реальных, либо быстрым охлажде нием мелких частиц летучей золы при перемещении в погра ничном слое у поверхности нагрева, так как в пограничном слое имеют место большие температурные градиенты. Для ус тановления истинной картины изменения температуры ча стиц летучей золы нами проведен анализ теплового баланса частиц.
§2. Анализ теплообмена частиц летучей золы
сгазовой средой и поверхностью нагрева
Делаем следующие допущения:
1)частица имеет шарообразную форму;
2)процесс горения частицы полностью завершен. В рас сматриваемой капле шлака содержится только физическое тепло;
3)ввиду малого размера частицы, измеряемого микрона ми, температура во всех точках ее одинакова и изменяется одновременно. По данным Г. А. Бабуха и М. И. Рабиновича, при Bi=sCl внутреннее сопротивление частицы равно нулю [177], что имеет место в нашем случае. Последнее может быть легко показано. Так, для частицы малого размера ве
личина критерия |
Нуссельта |
может |
быть принята: |
Nu = 2 |
||||
[52]. ТогдаЫи = — |
и л и , приняв d = 2-r, запишем |
а = |
. |
|||||
|
|
Ар |
|
|
|
|
|
Г |
Критерий |
Био: Bi = |
а .^1"- |
, или |
Bi = |
Г а. |
|
(2-П) |
|
|
|
|
|
|
(З-ІІ). |
|||
Подставив |
сюда |
выражение |
коэффициента |
f |
|
|
||
теплоотдачи |
(2-П), получим:
(4-П).
Величина коэффициента теплопроводности для газовой сре ды: Аг=0,1003 ккал/м-час-град ,и для частицы летучей золы;- ^ш=0,84 ккал/м-час-град. При этих условиях
14
Bi-C l;
4)температура газовой среды на рассматриваемом участ
ке постоянна и равна 'начальной |
температуре частицы золы; |
5) размер частицы бесконечно мал по сравнению с луче- |
|
воспринимающей поверхностью |
нагрева. |
■Пусть dQ — количество тепла, теряемого частицей лету
чей золы за время dr. Это количество тепла |
можно выразить |
|
в зависимости от размера частицы и ее теплоемкости: |
||
dQ = |
"к-г3-р C-dTjjj, |
(5-II) |
|
О |
|
г — радиус частицы (в метрах);
р— плотность частицы (кг/м3);
С— теплоемкость (ккал/кг-трад);
dTm— изменение |
температуры частицы летучей |
золы |
(в°К). |
|
|
Причем |
|
|
dTtu ~ |
АТШ= Тш(2) — Тш(і), |
|
где индекс (2) отвечает моменту времени тг, а индекс |
(1) — |
моменту ті. Для наших условий Т2 >ті, и если частица остыва
ет, то ТШ(2)<ТШ(і). Следовательно: dTm^ 0 , |
а dQ<0. |
|
|
|||||||
В расчете учитываем три потока тепла: |
|
«холодной» |
||||||||
а) |
Тепло, |
излучаемое частицей в |
сторону |
|||||||
поверхности: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
аРизл = |
4-х:-г2-£-срср- [Тц,4 - |
T04]-10-s-dx, |
|
(6-П) |
|||||
где |
е — степень черноты поверхности нагрева; |
|
|
|||||||
4-я-г2— наружная поверхность излучающей |
частицы (м2); |
|||||||||
Фср — средний угловой коэффициент; |
|
|
(°К); |
|||||||
Тш— температура летящей золовой частицы |
||||||||||
Т0 — температура |
лучевоснривимающей |
поверхности |
||||||||
|
Г К); |
прошедшее с |
момента |
начала охлаждения |
||||||
|
т — время, |
|||||||||
6) |
(в |
часах). |
|
частицей |
за |
счет |
излучения |
|||
Тепло, |
воспринимаемое |
|||||||||
газовой среды и |
обмуровки: |
|
|
|
|
|
|
|||
|
dQraaa = “л•4-*• г2• (Tr - T j-d x, |
|
|
(7-П) |
||||||
ссл — коэффициент |
теплоотдачи |
излучением |
от |
газа к |
||||||
|
частице; |
|
|
|
|
|
|
|
||
Тг — температура |
окружающей |
частицу |
газовой |
среды |
||||||
|
(°К). |
|
|
|
|
|
|
|
; |
15-
Коэффициент теплоотдачи летящей частице излучением от га за может быть определен по формуле [2, стр. 42]:
а |
л |
4,9-ІО-8- Qm + 1 |
|
2 |
где аш— степень черноты частицы золы. Можно принять яш=0,82 [54];
а — степень черноты запыленного газового потока.
Для светящегося факела, получающегося при сжигании иазаровских углей, я=1.
в) |
Количество |
тепла, воспринимаемого частицей |
за сче |
|
конвективного теплообмена: |
|
|
||
|
dQK = 4-*-та-ак-(Тг - |
Тш)-сЬ, |
(8-П) |
|
ак —-коэффициент |
теплоотдачи |
конвекцией (ккал/м2- |
||
|
-час-град), найти который можно из уравнения |
[52]: |
А
Приняв D= 2-r, получим:
X
=— ^
к— коэффициент теплопроводности газовой среды, для
температуры газов 1500° С его можно принять: Х = 0,1003 ккал/м-час-град.
Уравнение теплового баланса:
dQ = dQH3J| -(- dQra3a -f- dQK.
После соответствующих подстановок это уравнение примет
вид: |
|
|
— к-г3-р-С-бТш = |
— 4-K -r2-ttcp-s- 10_s- [Тш4 |
— Т01] • dt + |
+ 4,9-0,91 |
-4-к-г2 • 10 _3- [Тг4 - Тш4]Д т |
+ |
і - 4-к-г-0,1003-(Тг - Tm)-dT. |
(9-II) |
|
Введем обозначения: |
|
16
![](/html/65386/283/html_rlhr7fU6rG.pdvk/htmlconvd-EVrSt318x1.jpg)
А = _ |
s-?cp |
-IO -8 = A ,- — |
|
|||
У ?CP |
|
|||||
|
3-T -p-c |
|
|
|
||
В = |
4,9-0,91 |
|
»r |
|
||
1 |
-r-p-c |
|
(10-11) |
|||
|
-3 |
|
|
|
||
„ |
|
0,1003 |
— |
Cl • |
|
|
c = -j-------------- |
|
|||||
|
1Г |
г2 ■P ■c |
|
|
|
|
Подставив (10-11) в (9-11), получим: |
|
|||||
Т<3Ш= ( — А,- - 1 - |
-(Тш4 - |
V ) + |
( V - ТѴ) + ' |
|||
|
+ |
Ci* -р --(Т г — Тш)}-di. |
(11-П) |
После преобразования получим:
____________ ' dTni
J[(А1 + Ві),Тш4-г -J- C r 'I ш — (г* Аі*Т04 +Ві-г-Тг44-Сі-Тг)
-------- + const. |
( 1 2 - 1 1 ) |
Рассмотрим процесс охлаждения частицы с момента, когда температура частицы равна температуре окружающей среды. В этот момент Тш (нач) =ТГ. Для достаточно малых отрезков времени (т) будет: dQK= 0 и dQra3a=0. Следовательно, для начального момента:
I |
гіТ„, |
|
|
+ |
const. |
|
Агг-(ТШ4 - |
Т04) |
~ ~ |
||||
|
|
|
||||
Взяв интеграл, запишем: |
|
|
|
|
||
1 |
1 |
1_ |
In Тщ Ч- т п |
+ |
2-агс tg^r-J = |
|
A r г |
‘ ’Т0: |
4 |
|
Тш Т0 |
||
|
= |
---- ^5— (- const. |
|
|
||
|
|
|
г2 |
|
|
|
2. Заказ 84
Г * о .п у б л и ч н а я
Ніучно - технзь.е квя
библио ГѲ,1.4 С С С Р
j r ИЛЛ
В начальный момент, при т = 0, ТШ(0) = ТГ, следовательно,
const = —-г^— |
'1 ' |
1 ^ In |
+ |
2arc tg ^ |
|
т а |
|||||
А,г |
|||||
|
1о |
1 г |
Ч |
Ц |
Подставив значение const и умножив все на (—), получим:
_2 |
1 |
1 '! in f ^ 1" |
т г т п \ I |
А. |
V |
M l т ш - т 0 ' Tr + T, 1 + |
т„
|
+ 2 -a rc tg M |
- |
2 ■arc tg |
|
\ = |
|
|
|
|
(13-II) |
|||||||||
|
|
|
|
|
1о |
|
|
|
|
1о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Линеаризуем выражение, стоящее в фигурных скобках: |
|
|
|||||||||||||||||
S = |
ln |
|
To |
. W |
o , + |
2 |
у |
arc tg М - — arctg |
i 0 / |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Tr + |
T0 |
|
|
|
|
iQ |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(14-11)' |
||
Воспользуемся для этого формулой Лагранжа: |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
f(x) |
- |
f(x0) s* f'(x0) -(x - |
xo); |
V |
|
|
|
|
|
||||||||
ln Z m + |
I n |
- |
lnb |
-+ |
I n = |
( 1п-,Тш + |
1° |
|
|
X |
|
|
|||||||
T — T |
|
|
Tr - |
T0 |
|
|
|
Тш - |
Tp |
/т ш= тг |
|
|
|||||||
|
1 ш |
1 о |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
X (Тш - |
Tr) = - |
|
2-T„ |
/т |
|
|
T- |
|
2-T0- (Tr — TUI) _ |
|
|||||||||
T |
1 |
|
T S |
|
|
|
І |
г ) ~ ~ |
HP 2 |
|
T |
2 |
|
5 |
|
||||
|
|
|
Lr |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
l r |
~~ *o |
(15-11) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
arc tg- |
Tn |
|
arctg |
|
= 2 - ( arctgbü- |
|
|
|
X |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T,o |
}Тш—Tr |
|
|
||||
X (Тш - |
Tr) = — |
|
|
|
/ Т |
T 1 |
— |
|
2-To-(Tr |
|
Tui) |
. |
|||||||
|
|
Tr2 + |
V |
•Hm |
|
Hl |
|
|
T 2 |
, |
T 2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1r |
~r |
1о |
|
|
||||||
Очевидно, что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(16-11) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
2-Тр-(Тг - |
T,„^ |
> |
2 Т0-(ТГ - |
Т,„) |
|
|
|
(17-11) |
||||||||||
|
т |
2 |
т S |
|
Тг2 + |
V |
|
|
|
|
|
||||||||
|
1г |
|
1о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как выражение (14.-II) равно сумме выражений .(15-II) и (16-ТІ), то в силу выражения (17-11) получаем, что S>0. Та ким образом, с увеличением Тш величина, стоящая в фигурных скобках (13-П), увеличивается. Пусть температура частицы (Тш) уменьшится на какую-то .величину (АТШ) и станет на эту
18
величину меньше, чем Тг. При этом величина, стоящая в скобках, станет равна какой-то величине d, большей нуля, В этом: случае выражение (13-ІІ) можно записать:
_1_ |
J _ |
J _ |
|
т |
|
(18-11)’ |
|
А, |
' Т03 ' |
4 |
~ |
г |
• |
||
|
|||||||
Пусть величина АТШостается постоянной |
для частиц |
разного' |
|||||
размера. Тогда и левая часть уравнения |
(18-11) не |
будет |
|||||
уменьшаться. По правой части уравнения | |
-у-J видим, что с |
||||||
увеличением размера |
частиц |
летучей |
золы увеличивается и |
вреМіЯ, необходимое для охлаждения этих частиц на одну..и. ту же величину.
Следовательно, в начальный момент времени, при малых т, частицы малого размера охлаждаются быстрее, чем крупные, независимо от численного значения постоянных величин, вхо дящих в уравнения теплообмена.
По мере снижения температуры частицы (Тш) увеличива
ется разность температур газовой среды и частицы |
(Т0—Тш) |
и усиливается поток тепла, получаемого частицей |
за счет |
конвекции и излучения газового объема. В то же время ос лабевает поток тепла, отдаваемого излучением «холодной» поверхности нагрева.
При этом возможен второй предельный случай — когда температура частицы снизится почти до температуры «холод ной» поверхности. В этом случае приток конвективного и ра диационного тепла от газов частице достигнут максимума,, а поток тепла от частицы к поверхности нагрева практически будет равен нулю.
В действительности процесс стабилизируется в каком-то» промежуточном положении. Стабилизация температуры ча-- стицы будет достигнута при т-»-оо. При этом знаменатель ле
вой части уравнения (12-П) |
будет равен нулю, т. е. |
<’ ' |
(А1—(- Ві)-ТШ(а/-г -f- С)• Тш(а) |
■ |
|
(г-АгѴ+ВкГ-Ѵ-І-СрТрУ-О; |
||
Тщ(а) — асимптотическая температура. |
• |
|
Рассмотрим два случая. |
' |
|
а) Частицы летучей золы |
очень мелкие: г—>-0. ' |
|
• Тогда ряд членов предыдущего уравнения обращается» |
||
нуль. Получаем, что Сі-Тш — Сі-Тг==0 или Тш(а)= І І;. |
|
|
2* |
|
19) |