книги из ГПНТБ / Деринг И.С. Поведение минеральной части твердого топлива в парогенераторах пособие по курсу Парогенераторы
.pdfРис. 2-ѴІ. Изменение прочности образца из 100% маг нетита.
нагрева |
под воздействием восстановительной среды |
и тем |
||||
пературы он перейдет в магнетит. |
(СаО) |
не |
склонна |
|||
С в о б о д н а я |
о к и с ь к а л ь ц и я |
|||||
к спеканию даже'при температуре 1000° С. |
Из |
GaSO,i, взя |
||||
того в чйстом виде, .получаются спекшиеся |
образцы |
сравни |
||||
тельно |
невысокой |
прочности. Однако при этом наблюдается |
||||
большая усадка. |
Со стенками формы |
образец |
не опекается |
и свободно выпадает из нее. Поэтому проверить прочность образца по последней методике не представлялось возмож ным. В смеси с песком CaS04 не спекался. На основании это го можно считать, что частицы летучей золы, в которых сульфатизация свободной окиси кальция, находящейся на поверх ности, успела произойти до попадания на поверхность на грева, 'Имеют ничтожно малую склонность к спеканию.
Большой интерес представляет скорость спекания частиц. Проведено исследование влияния времени на прочность образца из 100% магнетита. Поскольку наиболее опасной, с точки зрения образования прочно связанных с трубой отло
жений, |
является выходная ступень пароперегревателя, темпе |
|
ратура |
стенки которого близка к 600°С, выбрана температу |
|
ра прокаливания |
равной 600° С. Формы с засыпкой магнети |
|
та выдерживали |
при этой температуре от 15 минут до 3 ча |
92
сов. Результаты изменения прочности образцов представле ны на рис. 2-ѴІ.
Уже через 15 минут после, помещения холодной формы с засыпкой в муфельную печь происходит значительное спе кание частиц. С течением времени прочность связей между ча стицами быстро возрастает. Так как обдувіка поверхностей нагрева производится не чаще двух-трех раз в смену, име ются все условия для возникновения прочных связей между частицами магнетита и оксидной пленкой трубы, которые удержат частицу на поверхности при обдувке.
§ 3. Сравнительный анализ загрязнения поверхностей нагрева парогенераторов, работающих на бурых углях различных месторождений
Характер и степень загрязнения поверхностей нагрева парогенераторов в значительной мере зависит от месторож дения угля. Нами была поставлена задача: подобрать не сколько марок бурых углей различных месторождений, от личающихся как по химическому составу, так и по поведе нию в газоходах котла, провести испытания промышленных котлоагрегатов, работающих на этих углях с соблюдением изокинетичности, отобрать пробы летучей золы. Затем, по сле .изучения химического и минералогического составов и физических свойств летучей золы, предполагалось сопоста вить их с поведением минеральной части в газоходе котла и сделать заключение о влиянии химического и минералоги ческого составов на склонность летучей золы к образованию прочно связанных отложений. Для этого были выбраны .угли: гусино-озерский, ангренский и назаровский. В дальнейшем для сравнения использовали летучую золу березовского уг ля, который сжигался в огневом стенде К.ПИ.
Угольную пыль и уносы отбирали трубками Альнера. От бор проб на каждом режиме проводили в течение четырех часов. Некоторые данные ,по исходному топливу приведены в табл. 2-ѴІ, результаты химического анализа проб сведены в табл. 3-ѴІ.
Оомотр поверхностей нагрева обследуемых котлов пока зал следующее.
Г у с и н о - оз е р с к и й у г о л ь (Улан-Удэнская ТЭЦ, ко тел БКЗ-220, шлакоудаленне гранулированное). Конвектив ные и полурадиационные поверхности нагрева не имеют проч носвязанных отложений. На фронтальной стороне труб ширмо-
93
вого пароперегревателя |
(зона |
температур |
газов 1030—• |
||||
1050° С) имеются |
слабо спекшиеся |
отложения |
красно-буро |
||||
го цвета, легко удаляемые |
с помощью паровой обдувки. |
При |
|||||
номинальной нагрузке котла |
( 2 2 0 |
т-час) обдувку производят |
|||||
не менее двух раз в смену. |
у г о л ь |
(Ангрѳнская ГРЭС, |
ко |
||||
А н г р е н с кий |
б у р ый |
|
|||||
тел ТП-45, гранулированное |
шлакоудаление). На ширмовых |
||||||
поверхностях нагрева фронтальные отложения |
слегка спека |
ются, но легко отваливаются от труб при прикосновении. Тем пература газов в районе ширм 1150—1180° С, температура стенки 350° С.
На «горячем» пакете пароперегревателя фронтальные отложения слегка спекаются. Имеется плотный подслой, прочно связанный со стенкой трубы. Толщина связанных от ложений достигает 30—40 мім. Температура газов в районе
пучка |
труб 1070° С, температура стенки труб |
580° С. |
|
||
На |
«холодном» пакете |
пароперегревателя |
(температура |
||
газов |
620° С, температура |
стенки 400° С) с фронтальной сто* |
|||
роны |
имеются слегка |
спекшиеся отложения |
высотой |
2 0 — |
|
30 мм. |
|
|
|
|
|
В отличие от котлов, работающих на гуоино-озерском и |
|||||
назаровоком углях, на |
экономайзерной поверхности |
кото |
рых отсутствуют связанные отложения, при работе на ангренском угле возникают плотные отложения высотой 1 0 — 15 мм, прочно связанные со стенкой трубы. Температура га
зов в |
этой области |
600° С, температура |
стенки труб |
— при |
мерно |
350° С. |
|
|
|
Н а з а р о в с к и й |
б у р ы й у г о л ь |
(Назаровская |
ГРЭС, |
котел ПК-38, жидкое шлакоудаление). Котел ПК-38 Назаровской ГРЭС подвергался неоднократным наладкам и испыта ниям (И). В результате-—значительно уменьшена скорость образования связанных отложений. Однако и сейчас на фронтальной стороне труб пароперегревателя, расположен ного сразу за поворотной камерой, наблюдается медленный рост прочно связанного подслоя, а также образование греб невидных отложений. Прочные отложения образуются и на. ширмовых пароперегревателях.
В топках с твердым шлакоудаление« обогащения летучей золы щелочными соединениями не наблюдалось (например • уголь гусино-озерский, см. табл. 3-ѴІ). В топках с жидким шлакоудалением происходит обогащение этими соединениями. летучей золы (например, уголь назаровский).
94
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
2-ѴІ |
Некоторые |
данные |
по исследуемым |
топливам |
|
||
|
|
|
-~Р |
и " |
• и " |
|
|
|
|
е.*“ |
|
||
Наименование |
|
|
А |
н |
U * |
|
A«, % |
W‘\ %' |
а |
р; |
е, _ |
||
месторождения |
о |
£3^ |
|
о |
||
|
|
о |
|
|||
|
|
|
СО |
со |
СО |
СО |
Гусино-озерское |
25 |
8,4 |
1,6 |
0,014 |
0,71 |
0,87 |
Ангренское |
25,6 |
10,43 |
4,24 |
0,015 |
3,15 |
1,06 |
Назаровское |
19,0 |
15,99 |
1,19 |
0,088 |
0,64 |
0,56 |
Березовское |
4,9 |
12,00 |
0,46 |
0,07 |
0,15 |
0,15 |
Ас — зольность на |
сухую массу; |
|
\Ѵа — влажность |
(аналитическая масса); |
|
5общ.г — сера общая |
|
(горючая масса); |
5Сульфг — сульфатная |
(горючая масса); |
|
SmipiiTr — пиритная (горючая масса); |
||
S0prr — органическая |
(горючая масса). |
Результаты химических анализов золы топлив и летучей золы не вскрывают причину различия в склонности к образо ванию связанных отложений на поверхностях нагрева при сжигании вышеназванных углей. По содержанию СаО и сум
марному |
количеству соединений щелочных |
металлов — ос |
новных |
вероятных источников упрочнения |
отложений — не |
возможно установить общую для этих топлив причину упроч нения отложений.
С целью выяснения данного вопроса нами произведен рентгеноструктурный анализ проб летучей золы. Результаты исследования минералогического состава показали, что с увеличением нагрузки котла, а следовательно, и с возраста нием температуры сжигания, количество линий на рентгено граммах уменьшается при сжигании всех исследуемых то плив. Это объясняется переходом кристаллических структур
в аморфные. Имеющееся |
некоторое различие в минералоги |
|
ческом составе исходных |
топлив не дает основания |
судить |
о причинах образования прочно связанных отложений. |
может |
|
Большое значение в упрочнении слоя отложений |
играть не столько общее содержание щелочных металлов, сколько содержание водорастворимой части этих соединений (как более летучей). Нами .произведено определение водо растворимых соединений путем кипячения пробы в дистил лированной воде в течение четырех часов.
Из табл. 4-ѴІ видно, что содержание'водорастворимых со-
95
|
|
Химический состав |
проб летучей |
золы, |
шлака и золы' исходного топлива |
|
|
Т а б л и ц а 3-ѴІ |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
(бессульфатная' |
масса) |
|
|
|
|
|
|
||
Наименование |
Наименование |
Нагрузка |
Si02 |
j |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
котла, |
A I O |
ТіОз |
Fe20 3 |
CaO |
MgO |
K20 |
Na20 |
S02 |
|||||
месторождения |
|
пробы |
т/час |
|
2 3 |
||||||||
Гусино-озерское |
Зола |
топлива |
____ |
54,85 |
|
22,54 |
0,91 |
10,9 |
4,47 |
1,49 |
3,06 |
1 68 |
|
|
Унос |
» |
140 |
54,84 |
|
23,19 |
0,93 |
10,08 |
4,54 |
2,32 |
2,78 |
1,31 |
0 51 |
|
|
180 |
54,82 |
|
21,45 |
0,87 |
11,22 |
4,49 |
2,98 |
2,75 |
1,32 |
038 |
|
|
|
» |
290 |
55,6 |
|
22,62 |
0,91 |
9,3 |
4,2 |
3,12 |
2,7 |
1,14 |
0,27 |
Ангренское |
Зола |
топлива |
— |
54,58 |
|
24,3 |
__ |
10,03 |
14,61 |
2,97 |
1,77 |
0 71 |
2 39 |
|
Унос |
» |
150 |
38,24 |
|
24,68 |
|
12,52 |
18,77 |
3,26 |
1,89 |
0 64 |
|
|
|
180 |
40,63 |
|
23,27 |
|
11,60 |
17,3 |
4,64 |
.1,91 |
0 65 |
3 9 |
|
Назаровское |
Зола |
* |
220 |
45,55 |
|
23,6 |
|
9,34 |
15,23 |
3,43 |
1,61 |
1,24 |
2,33 |
топлива |
— |
43,16 |
|
11,16 |
|
12,96 |
27,59 |
3,11 |
0,72 |
0,51 |
|
||
|
Унос |
» |
190 |
36,49 |
|
9,76 |
|
14,38 |
34,61 |
3,74 |
0,83 |
0,6 |
3 43 |
|
|
240 |
43,64 |
|
10,81 |
|
12,89 |
27,81 |
3,43 |
0,79 |
0,63 |
2 51 |
|
|
|
» |
260 |
43,67 |
|
11,57 |
|
11,77 |
28,86 |
4,02 |
0,78 |
0,53 |
1,95 |
Березовское |
Зола |
топлива |
— |
14,2 |
|
10,8 |
|
7,24 |
54,0 |
10,7 |
0,24 |
0,67 |
12 5 |
|
Унос |
1 т= 1551) 15,1 |
|
11,2 |
|
5,5 |
56,1 |
10,4 |
0,66 |
1,60 |
10,3 |
единений в общем количестве соединений щелочных метал лов значительно изменяется в зависимости от месторождения
утля.
Максимальное количество водорастворимых щелочей со держится в летучей золе назаровского угля, хотя .в золе ис ходного топлива их сравнительно мало. Обогащение летучей золы этими соединениями при сжигании назаровского угля в топке с жидким шлакоудалением объясняется их улетучи ванием в процессе сжигания и последующей конденсацией на частицы летучей золы. Увеличенное содержание водораст воримых щелочей в летучей золе является, возможно, одной из причин повышенной склонности к образованию прочно связанных отложений.
§ 4. Прочность спекания различных фракций летучей золы бурых углей
Одной из причин упрочнения слоя золовых отложений мо жет явиться спекание. Первичный слой отложений образует ся из частиц размером в доли микрона. Спекаемость самой тонкой фракции летучей золы может значительно отличать
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
4-ѴІ |
|
Содержание водорастворимых соединений щелочных металлов |
||||||||
|
Исходное |
топливо |
всего |
Уносы |
водораст воримых |
|||
Наименование |
всего |
водораст воримых |
всего |
водораст воримых |
водораст воримых |
CQ |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|
месторождения |
|
|
|
|
|
|
с_ |
|
|
|
|
|
|
|
CJ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
Na20 |
1 К,0 |
Na20 |
1 к 2о |
|
|||
Гусино-озерское |
1 . 6 8 |
0,52 |
3,06 |
0,06 |
1,32 |
0.03 |
2,75 |
0,027 |
Ангренское |
0,71 |
0,065 |
1,77 |
0,070 1,24 |
0,032 |
1,61 |
0 , 0 1 2 |
|
Назаровское |
0,51 |
0,055 |
0,72 |
0,045 0,63 |
0,143 |
0,79 |
0,144 |
ся от спекаемости полифракционной пробы. Поэтому нами произведено развеивание всех отобранных проб на узкие фракции методом воздушной классификации на трубах Ганнеля. Каждую фракцию подвергали химическому, рентгено структурному анализам и проверяли прочность спекания по описанной ранее методике. Результаты химического анализа
96 |
7. Заказ 84 |
97 |
|
|
приведены .в табл. 5-ѴІ. Зависимость прочности спекания от температуры для различных фракций уноса аниренекого уг ля представлена на рис. 3-ѴІ. Время спекания — 2 часа.
Исследов-ания показали, что прочность спекания возра стает с уменьшением размера частиц. Самая крупная фрак ция спекается хуже полифракционной пробы.
С уменьшением размера фракций начало спекания сдви гается' в область более низких температур. Так, если фрак ция 30—50 микрон (у ангренского угля) проявляет первые признаки спекания при температуре 900° С и выше, то фрак ция 0—5 микрон начинает спекаться при температуре ме нее 750° С (рис. 3-ѴІ).
Эффект увеличения прочности спекания и сдвиг начала спекания в область более низких температур при уменьше нии размера частиц летучей .золы характерен для всех рас сматриваемых топлив и объясняется как увеличением ак тивной поверхности, так и различным химическим и мине ралогическим составом разных фракций летучей золы одно го и того же топлива.
На рис. 4-ѴІ приведены зависимости прочности спекания
(Р) от температуры спекания (W ), полученные на одной фракции летучей золы (0—5 микрон) различных топлив. Из рассматриваемых углей гусино-озерский менее всего скло нен к образованию прочносвязанных отложений (см. § 3 этой главы). Исследования показали, что летучая зола это го угля обладает минимальной прочностью спекания по срав нению с другими рассматриваемыми углями и начало ее спе кания лежит в области наибольших температур (выше 800° G, рис. 4-ѴІ).
Наиболее активным, с точки зрения образования прочно связанных отложений на поверхностях нагрева котлов, яв ляется унос назаровского угля. Это совпадает с результата ми опытов, которые показали, что тонкая фракция летучей золы назаровского угля (кривая 1, рис. 4-ѴІ) дает наиболь шую прочность спекания. Начало спекания этой фракции сдвигается в область температур 650—700° С.
Унос ангренского угля по склонности к образованию проч носвязанных отложений занимает промежуточное положе ние между назаровским и гусино-озерским. Проверка опе каемое™ показала, что зола ангренского угля также занима ет промежуточное положение.
Обращает на себя внимание то обстоятельство, что все образцы приобретают высокую прочность при температуре
98
Рис. 3-ѴІ. Зависимость прочности спекания узких фрак ций летучей золы ангренского угля от температуры спе
кания. Время выдержки — 2 часа.
значительно более низкой, чем температура начала шлако вания, равная для наиболее шлакующей золы назаровского угля 900—950° С. Под температурой начала шлакования по нимают температуру газов в районе образования прочноевя-
7* |
99 |
Рис. 4-ѴІ. Зависимость прочности спекания проб летучей золы от температуры спекания. Время выдержки — 2 часа, фракция — от 0 до 5 микрон.
I — уголь назаровский; II — уголь ангренский; III — уголь гусино-озерский.
занных отложений. По-видимому, эта температура не явля ется единственным фактором, а начало образования как ■прочносвязанных первичных отложений, так и вторичных, определяется температурой в месте контакта частицы и по верхности, .на которую она попала.
Изучение изменения прочности по времени показало, что
100
летучая зола всех топлив и всех размеров увеличивает проч ность спекания .с увеличением времени контакта.
Рентгеноструктурным анализом обнаружено малое со держание кристаллических структур в самой тонкой фракции, летучей золы и увеличение интенсивности и количества ли ний в рентгенограммах при возрастании температуры и вре мени прокаливания. Это говорит о переходе аморфной фазы в кристаллическую.
При рассмотрении химического состава различных фрак ций летучей золы оказалось, что содержание водораствори мых щелочей не соответствует общему содержанию щелочей в пробах. Несмотря на максимальную общую концентрацию' щелочей в золе гусино-озерскаго угля, содержание их водо растворимой части в ней наименьшее, в золе назаровского угля — наибольшее. Кроме того, во всех пробах уноса кон центрация водорастворимых щелочей повышается с умень шением величины фракции.
Следовательно, на прочность спекания в воздушной сре де может оказать влияние не только размер фракций, но и содержание водорастворимых соединений щелочных метал лов и протекание процессов кристаллизации. Влияние послед них двух факторов описано в § 5.
§ 5. Роль водорастворимых соединений и процессов кристаллизации в упрочнении золовых отложений
Рядом авторов показано наличие зависимости уп рочнения золовьгх отложений от содержания в них водора створимых соединений щелочных металлов [43, 67 н др.],. а также процессов кристаллизации [37, 40]. Интенсивностьпротекания последних в значительной степени зависит от химического и минералогического составов золы. Нами сде лана попытка проследить влияние водорастворимых щело чей и процессов кристаллизации на упрочнение золовых от ложений. Для исследования использованы пробы летучей золы топлив, описанных в предыдущих параграфах этой главы, а также пробы летучей золы, полученной при сжига нии березовского угля в огневом стенде КПИ при максималь
ной температуре в топочной камере |
1550° С. Поскольку |
ха |
|||
рактер зависимости |
прочности |
спекания от температуры |
|||
для разных фракций |
летучей |
золы |
аналогичен, |
приведе |
|
ны зависимости для одной фракции |
(5—-10 микрон). |
на |
|||
Каждую пробу летучей золы |
(узкая фракция) |
делили |
101
четыре части. Одну часть оставляли без изменения (за ис ключением того, что ее выдерживали при температуре 600° С для удаления влаги и органических веществ).
Из второй части удаляли водоірастворимые соединения кипячением пробы в дистиллированной воде в течение 2,5 ча сов. При этом одновременно происходило образование гид роокисей и поглощалась кристаллизационная влага. Нали чие различных видов влаги в пробе могло оказать сущест венное влияние на результаты дальнейших исследований. Поэтому после отмывки водорастворимых соединений следо вало удалить поглощенную пробой влагу. При выборе тем пературы прокаливания для удаления связанной и несвязан ной влаги исходили из того, что прокаливание при низкой температуре не дает возможности полностью ее удалить, а прокаливание при очень высокой температуре может вызвать процесс кристаллизации. Прокаливание при различной тем пературе помогло установить, что выдерживание промы той пробы при 600° С в течение двух часов является доста точным для удаления связанной и несвязанной влапи. Увели чение температуры прогрева до 700° С не влияло на резуль таты дальнейших исследований.
Таким образом, вторая часть пробы отличалась от пер вой только отсутствием водорастворимых соединений.
В третьей части пробы необходимо было оставить водо растворимые соединения, но исключить влияние процесса кри сталлизации на упрочнение. Поэтому третью часть пробы выдерживали в муфельной печи при температуре 1000° С в течение 5 часов. В пробе протекали процессы кристаллиза ции. Если проба при этом упрочнялась, ее измельчали в агатовой ступке. Поскольку при этом размер частиц изме нялся, производилось вновь отвеивание фракции от 5 до 1 0 микрон.
Третья часть пробы должна была отличаться от первой большим содержанием кристаллической фазы.
Каждую из приготовленных частей пробы проверяли на прочность спекания при различной температуре по описан ной в § 2 этой главы методике. Результаты исследований при ведены на рис. 5-ѴІ—8 -ѴІ.
При сравнении опекаемое™ проб, содержащих водораст воримые соединения (кривая I) и без них (кривая II), обна ружено, что во всех случаях при удалении водорастворимых -соединений прочность спекания уменьшается. Однако если для летучей золы, полученной при сжигании гусино-озерскаго и
102