книги из ГПНТБ / Деринг И.С. Поведение минеральной части твердого топлива в парогенераторах пособие по курсу Парогенераторы
.pdfРис. 11-ѴІІІ. Схема включения змеевиков.
вателем (рис. 11-ѴІІІ и 12-ѴІІІ) были установлены два зме евика, выполненные из труб диаметрам 32/38 мм. По этим змеевикам навстречу друг другу пропускали всю питатель ную воду до ее поступления в водяной экономайзер.
Испытания, проведенные после реконструкции, показали;, что питательная вода нагревается в этих змеевиках от 105° С до 138° С. При этом температура газов в области «холодных» змеевиков снизилась на 55° С.
Наблюдая за работой парогенератора в течение несколыких месяцев, обнаружили полное отсутствие прочносвязан ных отложений на грануляционных змеевиках. Образующиеся- в небольшом количестве отложения на фронтальной стороне труб пароперегревателя значительно менее прочные, слабее скреплены с металлом труб, чем до реконструкции.
Полученные результаты позволяют рекомендовать про стой и эффективный способ уменьшения температуры газов перед пароперегревателем и снижения активности летучей зо лы — установку «холодных» поверхностей нагрева, охлаждае мых питательной водой до входа ее в экономайзер.
Экспериментальные исследования показали следующее:-
1.При высокотемпературном сжигании канско-ачинскихг.
углей, несмотря на происходящее |
в пределах |
топки испаре:- |
ние части щелочных соединений, |
не следует |
опасаться кош |
183»
денсацнн последних непосредственно на поверхности нагре ва.
2.Повышенные адгезионные свойства самых тонких фракций летучей золы проявляются гори температуре в ме сте контакта частицы и стенки 600—700° С. Это может обус лавливаться появлением легкоплавкой трехкомпонентной эвтектики Na2S0 3 -K2 S0 4 -FeSb а также сульфатов натрияжелеза и калия-железа.
3.Возможно попадание на высокотемпературную поверх ность нагрева частиц, несущих на себе «липкую» пленку. Из
таких частиц размером менее 1 микрона и может образовы ваться плотный подслой отложений, прочно связанный с по
верхностью трубок. При сжигании каиако-ачинских |
углей |
для этого в месте контакта .необходима температура |
поряд |
ка 600—700° С. Вторая причина упрочнения подслоя |
— про |
цесс кристаллизации. |
|
4. Образование рыхлого надслоя поверх прочно связан |
|
ного с поверхностью нагрева подслоя (при высокой |
темпе |
ратуре поверхности нагрева) объясняется: а) лерераспреде-
.лением десублимата между различными фракциями летучей золы в процессе сгорания, в результате чего поверхность ча- •.стиц «среднего» размера (от 5 до 10 микрон) оказывается юбедненной щелочными ■соединениями; б) увеличением ко личества кристаллической фазы в более крупных частицах, что уменьшает склонность к спеканию в процессе кристал лизации.
'5. Причиной возникновения прочно связанного с поверх ностью трубок пароперегревателя слоя отложений, образу ющегося после многомесячной эксплуатации, может явиться лрипекание частиц магнетита, содержащихся в летучей золе.
6. Вторичные гребневидные отложения начинают образо
вываться, когда |
на поверхности |
первичного слоя установит |
ся «критическая» |
температура. |
Последняя может быть ниже |
температуры начала деформации золы (ti) при наличии на поверхности подавляющей доли частиц соединений, образую
щих легкоплавкую эвтектику. |
|
|
7. Толщина «сформированного» |
первичного слоя |
отло |
жений, при которой обеспечивается на поверхности |
этого |
|
слоя «критическая» температура, |
прямо пропорциональна |
коэффициенту теплопроводности слоя отложений, скорости газового потока и обратно пропорциональна температуре стенки и температуре газов.
8. Установлено, что для образования прочносвязанных
184
отложений, кроме химических условий, необходимо механи ческое воздействие крупных частиц летучей золы («утрамбо вывание» слоя). Следовательно, применение в опасной зоне продольного обтекания труб при повышенной скорости газов уменьшит опасность образования прочносвязанных отло жений и будет способствовать перемещению этой зоны в область более высоких температур.
9. Разработана и предложена методика определения ус ловий, необходимых для возникновения вторичных (гребне видных) отложений.
10.Образование вторичных (гребневидных) отложений не произойдет в том случае, если величина «стабилизирован ного» коэффициента загрязнения слоя отложений меньше «критического».
11.Реконструкция промышленного парогенератора пока зала высокую эффективность воздействия установленной пе
ред |
пароперегревателем «холодной» поверхности нагрева |
на |
уменьшение образования прочносвязанных отложений. |
ГЛАВА IX. ВЛИЯНИЕ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОГО СЖИГАНИЯ НА ПОВЕДЕНИЕ МИНЕРАЛЬНОЙ ДАСТИ ТОПЛИВА В ГАЗОХОДАХ КОТЛА
§ 1. Анализ влияния высокотемпературного сжигания топлива на свойства и поведение летучей золы
вгазоходе котла
В[48, 50, 83] показано, что повышение температуры в топочной камере вызывает уменьшение загрязнения поверх ностей нагрева летучей золой. И. К. Лебедев, Л. И. Пугач,
А.С. Ривюин и др. объясняют это химическими процессами, протекающими в золовых частицах: .в основном — связыва нием свободной окиси кальция в сложные соединения еще в
процессе формирования частиц уноса и снижением, в |
связи |
с этим, влияния процесса сульфатизации отложений. |
Суль- |
фатизация золы назаровского угля резко уменьшается |
после |
предварительного нагрева ее до 1000° С и практически пре кращается в золе, предварительно прокаленной до 1200° С [70, 169]. Результаты промышленных исследований говорят об уменьшении скорости образования отложений при .высо котемпературном сжигании углей. При сравнительно непро должительном сжигании иазаровских углей в топках с го ризонтальными циклонами образование связанных натрубных отложений не наблюдалось [48].
Высокотемпературное сжигание приводит к улетучива нию значительного количества соединений щелочных .метал лов.
Поскольку десублимат выпадает в первую очередь на мелких и «холодных» частицах золы, следовательно, и части цы магнетита оказываются «глазированными» по поверхно сти коркой щелочных соединений. Эта корка частично либо полностью (в зависимости от количества десублимата) ней
186
трализует склонность магнетита к спеканию с оксидной' пленкой на поверхности нагрева п тем самым устраняет опасность .возникновения прочно связанных с трубой отло жений на базе окислов железа.
Следовательно, первый положительный результат десуб лимации щелочей—нейтрализация действия магнетита. Вто рой результат — увеличение размера самых .мелких частиц летучей золы (0—1 микрон), формирующих слой первичных отложений.
Вторичные (гребневидные) отложения начинают образо вываться после завершения формирования первичного отло жения, когда на его поверхности возникает температура, при которой проявляются «липкие» свойства у подавляющего большинства частиц летучей золы.
Назовем для удобства толщину отложений, при которой на их поверхности будет достигнута температура, обеспечи вающая начало образования гребневидных отложений, кри тической толщиной, а температуру наружной поверхности за грязнения, при которой начинается образование гребневид ных отложений, — критической температурой (см. пар. 5 гл. VIII).
Время, необходимое для формирования первичного слояі отложений, зависит от концентрации летучей золы в пото ке газов, содержания в летучей золе частиц, идущих на фор мирование первичного слоя отложений, количества частиц летучей золы, вызывающих эрозию, скорости газового по тока и необходимой толщины слоя первичных отложений. В свою очередь, толщина слоя [П] первичных отложений* обеспечивающая возникновение на поверхности слоя «.кри тической» температуры, зависит от величины этой темпера туры, теплопроводности слоя отложений, температуры стен ки трубы и температуры газов. Принимая скорость газово го потока и температуру стенки трубы постоянными, видим* что температура в топочной камере может отразиться на> следующих величинах: а) на концентрации тонких фракций летучей золы, идущих на образование первичного слоя от ложений; б) на теплопроводности слоя отложений; в) на ве личине критической температуры tK, при которой: частицы: летучей золы приобретают «липкие» свойства.
По данным Ю. Л. Маршака [175] количество минераль ных примесей, оседающих в пределах топочной камеры, уве личивается с повышением температуры в ней. Следователь но, повышение температуры в топочной камере приводит к
Г8Т
общему уменьшению концентрации летучей золы в дымовых газах, что снижает скорость образования первичного слоя отложений.
С повышением температуры в топке уменьшается пори стость частиц, увеличивается их удельный вес. Так, яри из
менении температуры в топке с 1400° до 1650° С |
удельный |
|
вес летучей золы возрос с 2,68 г/см3 до |
2,98 г / G M 3 [9]. Это |
|
привело к повышению теплопроводности |
частиц, |
что, в свою |
очередь, увеличило срок формирования первичного слоя от
ложений (требуется большая |
его толщина для обеспечения |
на поверхности загрязнения |
критической температуры). |
Высокотемпературное сжигание увеличивает долю окиси кальция, связанную в сложные соединения, и степень суль-
.фатизации летучей золы еще до попадания ее на поверх ность нагрева. Это снижает активность золы в упрочнении слоя отложений, что также уменьшает скорость его образо вания.
При повышении температуры газов (при прочих постоян ных условиях) увеличивается тепловой поток через поверх ность нагрева, н критическая температура на поверхности загрязнения может быть достигнута при меньшей толщине •слоя загрязнений. Следовательно, повышение температуры в топке увеличивает время, необходимое для формирования слоя первичных отложений, а увеличение температуры в газйхбде уменьшает это время.
Попытка объяснить влияние температуры сжигания на температуру начала образования вторичных отложений по результатам работы огневого стенда была сделана ранее [179]. Сдвиг момента начала образования гребневидных от ложений (точка перелома кривой, рис. І-ІХ) в область бо лее высокой температуры газов объяснялся увеличением се парации кремниевых соединений с повышением температу ры в топке. Последнее привело к обогащению летучей золы соединениями, содержащими СаО, из-за чего повысилась ее температура плавления. Это и вызвало, по мнению указан ного автора, смещение момента начала образования отло жений в область более высоких температур.
Объяснять этим сдвиг начала образования ' гребневидных отложений было бы неверно, поскольку температура начала деформации летучей золы даже при самой низкой темпера туре сжигания не опускалась ниже 1100° С. По приведенным данным (рис. 1-ІХ) гребневидные отложения начинают об-
188
6'6'
оо
ОО
юю
гг CD
ё * * 2' £® S g й и
О
|
cd |
► |
cd |
g O |
|
Ä |
Г *> |
|
>>Йо |
||
Й л ю' |
||
: в |
S |
w. |
t S S s |
||
: « |
|
к |
: |
', |
t- |
3 h |
cö |
|
) I |
1K'. |
|
а |
P»- о* |
|
ä,M M |
cd |
|
|
|
|
ör\U >> |
||
- |
г Ч |
|
^ v J 0 |
E-» |
|
J o |
Ю |
cd |
3003 |
|
|
>ю ю <H |
||
|
« g: |
|
В5X |
W |
|
S . S . |
||
§2 |
>' |
|
u S |
|
5 й > ÄО О cd
а>>cd 0 *
Н^
разовываться почти .во всех случаях при более высокой тем пературе.
Кроме того, частицы летучей золы вследствие интенсив ного излучения на поверхности нагрева остывают быстрее, чем газовая среда, и в момент удара о нее имеют температуру более низкую, чем температура газовой среды [185].
Исследования Аттинга и Дуцн [231] так же показали, что температура плавления золы очень слабо влияет иа интен сивность загрязнения поверхности нагрева.
Причина эффекта, представленного на рис. 1 -IX, объясня ется следующим. Продолжительность сжигания составляла в среднем 4,5 часа при температуре в топке 1450° С и темпе ратуре в газоходе котла 1000° С. Этого времён« было доста точно для формирования слоя первичных отложений и об разования гребней. Следствие — наличие резкого возрастания ■скорости образования отложений. При повышении темпера туры сжигания до 1650° С и прежней температуре в газоходе
(1000° С) ввиду уменьшения скорости образования |
(см. вы |
|||
ше) этого времени |
уже |
недостаточно для формирования |
||
первичного слоя отложений, |
н гребни при этой |
температуре |
||
в газоходе за время |
эксперимента образоваться |
не |
успели. |
В этих условиях завершение формирования слоя первичных отложений и начало образования вторичных за указанный период могло наступить при более высокой температуре в газоходе, что и было получено [рис. 1-ІХ). Если температура •сжигания — 1650° С, то образование вторичных отложений за это время оказалось возможно при повышении температуры в тазоходе до 1150° С. Следовательно, смещение точки переги ба кривых рис. 1-ІХ в сторону больших температур газов в значительной степени обусловлено не повышением тугоплав-. кости, а увеличением времени, необходимого для заверше ния формирования первичных отложений. Последнее под твердило результаты длительных наблюдений за состоянием поверхности нагрева. Гребни при некоторых условиях начи нали образовываться только после 8, 10 и более часов рабо ты.
В промышленных котлоагрегатах повышение температу ры в топке по указанным выше причинам приводит к умень шению скорости образования отложений. Времени между обдувками может при этом оказаться недостаточно для фор мирования первичного слоя. В этом случае вторичные отло жения вообще могут перестать образовываться. Проведен ные нами эксперименты позволили установить, что в процес
190
се испарения-конденсации минеральной части топлива про исходит выпадение щелочных соединений в основном на са мых мелких частицах. Это подтверждается увеличением их
содержания |
с повышением |
температуры |
сжигания |
{ірис. 11-ѴІ и |
12-ѴІ). Кроме того, |
с, повышением |
температу |
ры сжигания увеличивается содержание аморфной фазы в частицах летучей золы. Поскольку наличие водорастворимых соединений и аморфной фазы способствует протеканию про цесса апекания, увеличение температуры сжигания сопро вождается увеличением прочности спекания (рис. 9-ѴІ). Сле довательно, с повышением температуры сжигания с одной стороны, уменьшается скорость образования отложений и уменьшается опасность упрочнения отложений за счет сульфатизации и спекания на основе магнетита, с другой сторо ны, усиливается склонность летучей золы к спеканию на ос нове водорастворимых соединений и протекания процессов
кристаллизации |
в слое отложений. |
Наблюдения, |
проведенные на ТЭЦ-1 и Назаровской |
ГРЭС Красноярского энергоуправления, показали, что повы шение температуры сжигания не устраняет возможности об разования прочного подслоя.
§2. О рациональном изменении профиля котлоагрегата, рассчитанного на сжигание канско-ачинских углей
Известно, что канско-ачинские угли обладают рядом спе цифических свойств, требующих особого подхода к их сжи ганию. Однако для сжигания этих углей пытаются приме нить, не всегда успешно, типовые конструкции котлоагрега тов, широко используемые для сжигания углей других ма рок. Так как суммарная мощность электростанций, намечен ных к строительству в районе указанного бассейна, велика, экономически целесообразным было бы создать конструкцию котлоагрегата, учитывающую специфические особенности не только бассейна в целом, но, возможно, и отдельных место рождений (например, Назаровекого, Ирша-Бородинекогр, Бе резовского, Барандатского). При проектировании котлоаг регатов на эти угли следовало бы также учесть низкую их стоимость.
Одним из факторов, затрудняющих работу котлоагрега тов на назаровских углях, является шлакование высокотем пературных поверхностей нагрева. В резолюции научно-тех нического совещания по сжиганию канско-ачинских углей
191
[92] записана рекомендация, в которой с целью устранения шлакования предлагается снизить температуру газов иа входе в конвективную поверхность нагрева до 850° С. На дей ствующем котлоагрегате выполнить эту рекомендацию мо жно снижением температуры подогрева воздуха либо умень шением нагрузки котла. Проведенные нами расчеты показа ли, что, например, в котле ТГТ-230 даже при полном отказе от подопрева воздуха (при работе на назаровском угле) тем пература газов иа входе в пароперегреватель может быть снижена всего до 950° С [93]. Следовательно, одним изме нением температуры подогрева воздуха снизить температуру газов на входе в конвективную поверхность нагрева до ре комендованной температуры не удастся.
Расчеты по другим вариантам [93] показали, что умень шить температуру на выходе из топки можно только при значительном снижении нагрузки котла. Так, в котле ТП-230 ■при сжигании в нем иазаровского угля получить рекомендо ванную температуру газов на входе в пароперегреватель мо жно только при снижении паропроизводителыюсти до 135 т/час. При этом тепловое напряжение топочного объема составит всего 64-ІО3 ккал/м3 час. Такое снижение нагрузки не может быть рекомендовано для действующих котлоагре гатов. По-видимому, при решении вопроса борьбы со шлако ванием высокотемпературных поверхностей нагрева пароге нераторов, работающих на канско-ачинских углях, следует искать других путей, которые позволили бы работать с вы сокими тепловыми напряжениями в топочной камере.
Одной из причин образования прочно связанного с метал лом труб плотного подслоя является спекание мельчайших частиц летучей золы. Необходимые для этого условия — до статочно высокая температура газов и стенки и «бомбарди ровка» образующегося слоя крупными частицами, вызыва ющая достаточное уплотнение слоя. Устранить опасность об разования подслоя за счет спекания частиц можно разме щением на выходе из топки поверхности нагрева с темпе ратурой не выше 300—400° С. Для полного исключения плот ных отложений желательно использовать схему продольно го обтекания труб при повышенной скорости газов.
Одной из причин образования подслоя, прочно связанно го с металлом труб, .после достаточно длительной эксплуа тации котла, может явиться наличие в летучей золе частиц магнетита, легко спекающихся с оксидной пленкой трубы (при достаточно высокой температуре стенки). Высокотемпе-
192