книги из ГПНТБ / Липчин Ц.Н. Надежность самолетных навигационно-вычислительных устройств
.pdfОсновным недостатком блока является малая надеж ность из-за частых отказов микропереключателей и раз регулировки в кинематике привода микропереключате лей. В новой упрощенной схеме блока (рис. 5. 2) пол ностью изъята кинематика, а семь микропереключателей и два реле типа РЭС-10 заменены двумя переключателя ми типа П2Т-5. Вместо тумблера TT и одного реле
|
|
|
т, |
|
|
|
|
|
|
|
|
пг, |
|
|
|
|
|
£ 7 ? |
Г 9 ? |
|
|
,Д1 |
В8 |
с*. |
||
|
|
|
и |
|
|
В7 |
|
|
|
|
|
В6 |
|
|
\Л1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
R1 |
R2 |
|
Рис. |
5. 1. Принципиальная схема |
блока |
установки коорди |
|||||
|
|
нат |
HB до модернизации: |
|
|
|||
B1—B8—выключатели; Л1—лампа; |
RI—<R3—резисторы; П1—П2—пере |
|||||||
|
|
ключатели; |
Д1 — диод |
|
|
|
||
РЭС-10 |
используется |
тумблер |
Т2. |
Модернизированный |
||||
блок стал значительно легче |
по весу. При |
этом |
пол |
|||||
ностью |
сохранилась |
взаимозаменяемость. |
Благодаря |
|||||
упрощению схемы удалось резко повысить |
надежность |
|||||||
этого блока, что в свою очередь увеличило |
надежность |
|||||||
одной из систем HB в целом. |
|
|
|
|
|
Одновременно с упрощением электрической схемы от дельных блоков следует рассмотреть возможности упро щения кинематической схемы. Одним из примеров тако го решения может служить датчик ветра, который вводит
в схему |
HB |
сигналы постоянного тока, |
пропорциональ |
||
ные |
по |
напряжению |
произведениям |
«sin (о—-ф ) и |
|
«cos |
(ô— |
|
|
|
|
Принцип |
действия |
датчика ветра основан на приме |
|||
нении кривошипно-синусного механизма |
(рис. 5.3). Кри |
вошип /, вращающийся относительно точки О, несет на себе палец 2. На палец надеты две рамки 3 и 4 под уг лом 90° друг к другу с тягами 5 и 6, расположенными также перпендикулярно друг к другу. Тяги имеют воз-
4
можность перемещаться в направляющих. При поворо те кривошипа вместе с пальцем тяги перемещаются па раллельно своему первоначальному положению. При по вороте кривошипа на 360° каждая из тяг перемещается возвратно-поступательно с общим размахом, равным 2R, где R— радиус кривошипа. При повороте кривошипа из нулевого положения на какой-то угол ф рамка 3 и конец тяги 6 перемещаются от своего исходного положения на
|
|
|
• |
2 |
|
|
|
Xf 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ГГѵ |
|
|
|
|
|
|
У |
|
' |
Ж |
X, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
5.2. Принципиальная |
Рис. |
5. 3. |
Схема кривошипно-синусно- |
|||||
схема |
блока |
установки ко |
|
го механизма |
датчика ветра |
||||
ординат HB |
после модерни |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зации |
|
|
|
|
|
|
|
|
ПІ—П2—переключатели, Д1—ди |
|
|
|
|
|
|
|
||
од; Л1—лампа, В1—выключатель |
|
|
|
|
|
|
|
||
расстояние |
xi=/?sin<p, |
а рамка |
|
4 и конец тяги |
5 — на |
||||
расстояние |
y\=Rcos<p. |
Если считать для рамки 3 за ис |
|||||||
ходное положение ф=0 , а для |
рамки |
4 |
ф = 90°, |
то при |
|||||
вращении |
кривошипа с |
пальцем |
тяга |
6 |
будет |
переме |
щаться относительно своего исходного положения на рас стояния, пропорциональные синусу угла поворота и ра диусу кривошипа, а тяга 5 — на расстояния, пропорцио нальные косинусу угла поворота и радиусу. Из этого сле
дует, что при повороте кривошипа на угол |
(о—і|з) |
и при |
радиусе кривошипа, пропорциональном и, |
перемещения |
|
тяг будут пропорциональны произведениям «sin |
(о—-ф) |
|
и «cos (ô—-ф). |
|
|
Для кривошипно-синусного механизма требуется вы сокая точность изготовления. В условиях большого пере пада температур иногда имеет место затирание механиз ма, которое вызывает отказы и погрешности при вводе параметров ветра в HB.
5* |
135 |
Введение «sin (ô—ip) и «cos (ô—яр) при помощи соот ветствующих потенциометров значительно упростило схе му и повысило надежность прибора. Принципиальная схема задатчика ветра (ЗВ) представлена на рис. 5. 4.
Напряжение питания подводится к двум симметрич ным линейным потенциометрам П2 и ПЗ, соединенным последовательно. Щетки потенциометров П2 и ПЗ соеди нены с синусным потенциометром П6. Средняя точка си-
A R7
В RÖ
Рис. 5. 4. Принципиальная схема задатчика ветра
нусного потенциометра соединена со средней точкой по тенциометров П2 и ПЗ.
При перемещении щеток потенциометров пропорцио нально скорости іветра « на каждую половину синусного потенциометра подается напряжение, также пропорцио нальное скорости ветра, поскольку потенциометры линей ные, а искажением линейности характеристики за счет нагрузки практически можно пренебречь, так как нагруз ка на потенциометры очень мала.
Если щетки синусного потенциометра перемещать пропорционально углу, равному разности между углом направления ветра и углом карты (о—гр), то со щеток потенциометра можно снять напряжение, пропорциональ ное произведениям
«sin (ô—ір) и «cos (ô—*ф).
Щетки потенциометров П2, ПЗ и П6 в приборе пере мещаются вручную. Щетки П2 и ПЗ устанавливаются по шкале скорости ветра, П6 — по шкале углов направле ния ветра. Шкала углов направления ветра одновремен-
136
но является шкалой углов карты: она может перемещать ся относительно неподвижного индекса, закрепленного на корпусе прибора, по которому и производится отсчет углов карты.
Резистор RA применяется для подгонки -величины сопротивления синусного потенциометра под расчетную. Резистор R\ предназначен для подгонки величины сопро
тивления |
всей |
схемы задатчика ветра. |
Резисторы /?9, |
RIO, R\\, |
R\2 |
являются шунтирующими |
сопротивления |
ми синусного потенциометра П6. Резистор Rb предназна чен для симметрирования двух половин синусного потен циометра.
Практически такой задатчик ветра работает безотказ но, он менее трудоемок в изготовлении и не требует вы сокой квалификации исполнителей.
Данные частные примеры показывают, что решений по упрощению той или иной сложной схемы может быть множество, и их всегда можно использовать для повы шения надежности изделий.
2. Для облегчения тепловых и электрических режи мов работы элементов практическое значение для HB имеют:
—применение в блоках кожухов с вентиляционными отверстиями;
—установка в отдельных блоках автономных венти ляторов для принудительного обдува;
—применение теплостойких элементов резисторов типа ВТ и т. п.;
—изменение размещения элементов в блоке с целью создания более равномерной температуры и т. п.
3.Учитывая, что имеет место непрерывный процесс освоения и выпуска новых более надежных элементов, необходимо вести модернизацию существующих HB с учетом введения в их конструкцию новых элементов, име ющих повышенный технический ресурс и большую на дежность в эксплуатации.
4.Пути повышения надежности контактирующих эле ментов должны быть тщательно изучены конструкторами
иисследователями, так как эти элементы имеют широкое применение в навигационных системах.
Под отказом скользящих контактов следует понимать увеличение контактного сопротивления или их износа свыше определенной величины, заданной техническими условиями. Место контакта двух тел при скольжении со-
137
стоит из множества элементарных участков. Вероятность безотказной работы скользящих контактов в соответст вии с. принятым понятием отказа можно определить по формуле
|
Р= м~м™ |
, |
(5.1) |
|
г д е |
M — общее количество |
элементарных участков; |
||
|
-Мотк — количество |
элементарных участков с |
н е д о |
|
|
пустимым |
сопротивлением. |
|
|
|
Преобразуя полученное выражение, умножив |
числи |
тель и знаменатель его правой части на длину элементар ного участка, получим
|
Р= |
S - 5 ™ , f |
(5.2) |
где |
5 — путь скольжения; |
а 5 0 Т к — часть пути |
скольже |
ния |
с недопустимым сопротивлением. |
|
Чтобы согласно этому выражению определить вероят ность безотказной работы, необходимо знать распределе ние контактного сопротивления в зависимости от времени работы, а это трудно из-за отсутствия соответствующей регистрирующей аппаратуры. Можно пользоваться вы ражением
Р = * - * о т к |
t |
(5.3) |
где / — полная длина контактной |
поверхности; |
а /0 тк — |
часть длины контактной поверхности с недопустимым со противлением.
В этом случае это отношение называют |
надежностью |
контактирования. |
|
Долговечность скользящих контактов, |
как правило, |
лимитируется износом. Величина износа в |
зависимости |
от формы контактных элементов выражается в единицах объема, площади или длины.
Обеспечение надежности электрического контактиро вания и износоустойчивости является сложной практи ческой задачей. Успешность ее решения зависит от того, насколько полно учтены факторы, влияющие на контакт ное сопротивление и износ контактных элементов. В свою
очередь это |
зависит от знания сущности и механизма |
явлений, происходящих на контактных поверхностях. |
|
Контактное |
сопротивление представляет собой с у м м у |
д в у х с о с т а в л я ю щ и х — п о в е р х н о с т н о г о и п е р е х о д н о г о • со - 138
противлении. Поверхностное сопротивление вызывается появлением поверхностных пленок в результате атмос ферной коррозии и пленок, возникающих при трений (фрикционные).
Переходное сопротивление возникает вследствие ше роховатости поверхности и стягивания линий тока к пло щадкам фактического контакта, что приводит к повыше нию плотности тока и появлению дополнительного сопро
тивления. |
|
|
|
|
т „ - |
к . |
|||
„ |
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 5.1 |
||
Переходное |
сопротивле |
Материал |
|
||||||
ние |
существует |
всегда, |
|
|
Примерная |
||||
однако |
величина его не пре |
контакта |
щетки |
надежность |
|||||
в % |
|||||||||
вышает |
|
10-8 —Ю-2 Ом. По |
|
|
|
||||
этому |
любое |
заметное |
уве |
ЗлХ—2,8 |
З л М - -800 |
100—97 |
|||
личение |
контактного |
сопро |
|||||||
тивления |
(за |
исключением |
ЗлПл—5 |
З л М - -800 |
96—93 |
||||
ЗлПл—25 |
З л М - -800 |
92—72 |
|||||||
механической |
потери |
кон |
|||||||
ПлИ—10 |
П д И - -18 |
90—44 |
|||||||
такта) |
обусловлено |
образо |
ПлИ—25 |
П д И - -18 |
100—33 |
||||
ванием |
|
изолирующих |
пле |
ПлМ—8,5 |
П д И - -18 |
100—31 |
|||
нок. |
|
|
|
|
|
ПдИ—10 |
П д И - -18 |
90—80 |
|
Контактные элементы HB |
|
|
|
||||||
обычно |
|
изготовляются |
из |
|
|
|
|||
благородных металлов |
и сплавов, устойчивых |
против |
атмосферной коррозии, однако статическая устойчивость благородных металлов к воздействию агрессивных эле ментов внешней среды не является гарантией их устойчи вости в динамике.
Проведенные исследования и опыт эксплуатации по казали высокую надежность контактных пар при их под
боре согласно табл. 5.1. |
|
|
|
|
Материал по прочностным |
|
свойствам следует выби |
||
рать таким образом, чтобы удовлетворялось |
соотношение |
|||
|
/ < ^ - < 1 , 1 2 , |
|
||
|
°в.к |
|
|
|
где сгв.щ — предел |
прочности |
на |
растяжение |
материала |
щетки; |
|
|
|
|
Св.к — предел |
прочности |
на |
растяжение |
материала |
контакта.
В контактных устройствах, где износ контакта должен быть меньше, чем износ щетки, соотношение прочностных свойств выбирается из соотношения
< 1 .
139
Повышению надежности и долговечности скользящих контактов в значительной степени способствует правиль ный выбор методов и режимов обработки поверхности, к которым относятся:
—гидроабразивная обработка;
—полирование;
—безабразивное полирование;
—нагартовка.
W
Рис. 6.5. Петля гистере- |
Рис. 5.6. |
Зависимости |
гистерезиса в |
зиса |
°/о |
от прогиба |
мембраны |
Выбору каждого метода и режима обработки поверх ностей должно предшествовать проведение опытных ра бот.
5. Повышение степени упругости и прочности мано метрических блоков. Одной из основных величин, харак теризующих качество манометрических блоков, является гистерезис. При этом под гистерезисом принято понимать разность между прямым и обратным ходами мембраны при одном и том же давлении (рис. 5. 5).
Теоретическое исследование гистерезиса весьма слож но вследствие сложности его природы. Как показали исследования, возникновение гистерезиса связано с появ лением пластических деформаций в отдельных зернах металла, находящегося под нагрузкой. Величина пласти ческих деформаций зависит от нагрузки, структуры и со става материала, местных остаточных напряжений, воз никающих в материале при его обработке, и т. п. В то же время величина этих пластических деформаций, играю щих роль своеобразного внутреннего трения материала, определяет разницу в деформации материала при на грузке и при разгрузке, т. е. величину гистерезиса.
В результате исследования работы манометрических блоков в различных системах HB определялись зависи мо
мости гистерезиса от прогиба (рис. 5.6), толщины мате риала (рис. 5.7) и влияния механического старения (рис. 5.8). Были проведены следующие конструктивные изменения:
а) материал мембран бронза БрОФ ГОСТ 1761—70 заменен бериллиевой бронзой БрБ ГОСТ 1789—70;
б) по всей окружности мембран пайка по борту за менена роликовой электроконтактной сваркой;
Рис. 5.7. Зависимость гистерезиса в % от толщины материала в мм (по вертикаль ной оси — ход в % от
максимального)
0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0.17 0,18 0,190,200,2 Толщина, мм
в) внутренний диаметр трубопровода манометричес ких блоков увеличен с 0,3 до 1 мм;
г) введена стабилизация манометрических блоков при температуре и давлении, в 1,5—2,5 раза превышающем максимальное для соответствующих диапазонов. Это позволило устранить отказы приборов из-за негерметич ности манометрических блоков, повысить стабильность упругих свойств в процессе эксплуатации, предупредить отказы манометрических блоков в результате кратковре менных перегрузок, уменьшить сопротивление потоку воздушного давления (что особенно важно при малых
%>
N |
|
|
|
|
Рис. 5.8. |
Зависимость |
|
|
|
|
І |
гистерезиса в % от меха |
|||
1 I |
|
|
|
|
нического старения |
||
1 |
1 |
L і |
i 1 1 |
I ! |
|||
io |
150 |
5so woo |
гооо |
3000ч |
|
|
|
скоростях), |
а |
следовательно, |
повысить |
точность и ста |
бильность приборов, имеющих в качестве датчика мано метрический блок.
6. Повышение надежности зубчатых передач. Основ ными требованиями, предъявляемыми к зубчатым коле сам, применяемым в HB, являются точность геометричес-
141
ких параметров и чистота поверхности, износоустойчи вость и антикоррозионная стойкость. Однако на надеж ность зубчатых передач существенное влияние оказывают минимальный статистический момент нагрузки (Мст) на валу двигателя, минимально допустимый предельный из нос зубьев (С п ), минимальная скорость івращения при водного двигателя и минимальное число зубьев ведущего колеса первой зубчатой пары.
Прикатку зубчатых колес существенно повышает на дежность зубчатой пары. При этом точность элементов колеса в процессе приработки не повышается, однако со пряженные профили взаимно прирабатываются, что в ко нечном счете повышает степень чистоты поверхности и улучшает плавность зацепления.
7. Повышение противокоррозионной устойчивости де талей и узлов. Так как HB эксплуатируются в различных атмосферных и климатических условиях, то при проекти ровании и производстве их следует учитывать влияние на долговечность деталей и механизмов влаги, холода, тепла, света, пыли, пониженного давления, радиации, вибраций и других факторов. Влага, постоянно содержа щаяся в атмосфере, ускоряет коррозию металлов и вследствие этого вызывает различные физико-механичес кие повреждения устройств. Низкая температура, как правило, увеличивает моменты трогания различных эле ментов (микродвигателей, потенциометров и т. п.) из-за загустевания смазки. Механизмы могут заклиниваться вследствие изменения размеров зазоров между деталями, материал которых имеет различные коэффициенты ли нейного расширения. Влажность резко ухудшает тепло изоляционные свойства материалов. Коррозия металла уменьшает точность и продолжительность работы меха низмов. Продукты коррозии загрязняют и портят внеш нюю отделку деталей устройств, снижая их механические характеристики.
Влияние света на материалы заключается главным образом в химическом разложении некоторых органичес ких материалов— пластмасс, красителей, тканей. Непо средственное воздействие солнечного света на натураль ную резину ведет к образованию корки на ее поверхнос ти. Растрескивание резины происходит главным образом под воздействием озона.
Основными мерами повышения устойчивости против коррозии деталей и механизмов HB являются:
142
—правильный выбор Материала различных трущих ся пар;
—обеспечение чистоты поверхности деталей после механической обработки под различные виды гальвани ческих и химических покрытий;
—правильный выбор гальванических и лакокрасоч ных покрытий.
8.Нормализация и унификация конструктивных уз
лов и отдельных элементов HB. Нормализация — это стандартизация, проводимая в масштабе завода, ведом ства. Под унификацией следует понимать устранение из лишнего многообразия изделий, сортимента и материа лов путем максимального объединения и сокращения их числа, а также использование в новых конструкциях де талей и узлов из ранее изготовленных устройств.
Нормализация и унификация позволяют использо вать в новых конструкциях узлы и детали, ранее спроек тированные и освоенные в производстве.
Степень нормализации конструкции определяется в процентах как отношение числа наименований нормали зованных деталей к числу наименований всех деталей в устройстве, умноженное на 100.
Степень унификации определяется также в процентах как отношение числа наименований деталей, заимство ванных из других устройств, к общему числу наименова ний всех деталей, умноженное на 100.
Нормализация и унификация узлов и деталей позво ляет сократить сроки проектирования и освоения новых систем, применять стандартную и универсальную техно логическую оснастку, специализированные станки, уста новки и т. п.
Так как нормализация и унификация проводятся с уче том применения максимального количества деталей и уз лов, уже внедренных в производство и проверенных в условиях эксплуатации, то они являются одним из ос новных источников повышения надежности.
5. 2. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ
Важнейшими мероприятиями, способствующими по вышению надежности, являются:
—механизация и автоматизация технологических операций;
—типизация технологических процессов;
•143