книги из ГПНТБ / Крыльцов, Е. И. Современные железобетонные мосты [монография]
.pdfдля попролетного монтажа и бетонирования с передвижными ин вентарными подмостями.
Обобщенный анализ расхода основных материалов по конкрет ным мостам с коробчатыми пролетными строениями различных си стем, построенных во многих зарубежных странах и в СССР, позво ляет выявить осредненную кривую зависимости оптимального рас хода, которую можно рассматривать как некоторый у с л о в н ы й
н о р м а т и в . |
Сопоставление таких данных по расходу железобето |
на (рис. 1.38, |
а) свидетельствует о том, что отечественные мосты |
имеют достаточно высокие экономические показатели. Сравнивая же общий расход арматуры (рис. 1.38, б), нужно иметь в виду, что
постройкиГод |
Главныйпроле |
Мост, статическая система его |
|
Арочно-распорный че |
1965 |
130 |
|
рез р. Оку в Горьком |
1961 |
148 |
|
Автозаводский |
балоч |
||
но-консольный |
через |
|
|
р. Москву |
|
1965 |
128 |
Краснопресненский ба |
|||
лочно-консольный |
через |
|
|
р. Москву |
|
|
|
Нагатинский балочно1969 114 |
|||
неразрезпой через р. Мо |
|
|
|
скву |
|
1965 |
131,8 |
Балочмо-копсольный |
|||
через р. Дон в Ростове- |
|
|
|
па-Допу |
через |
1970 |
130 |
Рамно-подвесной |
|||
р. Белую в Уфе |
через |
1966 |
148 |
Рамно-подвесной |
|||
р. Волгу в Ярославле |
1970 |
148 |
|
Рамно-подвесной |
через |
||
р. Волгу в Костроме |
|
84 |
|
Рамно-консольный че 1966 |
|||
рез р. Оку в Кашире |
1966 |
90 |
|
Рампо-подвесной |
через |
||
р. Днепр в Днепропет |
|
|
|
ровске |
ба |
1961 |
84 |
Двухконсольный |
лочный через р. Вятку в Кирове
|
|
Т а б л и ц а |
1.7 |
||
|
|
Трудозатраты на 100 ж2 |
|||
|
|
горизонтальной площа |
|||
|
|
ди моста, чел.-дней |
|||
Способ монтажа |
Изготовление |
омосМонтажноличиванием |
Всего |
||
пролетного строения |
|||||
|
|
|
|||
Сборка |
на под |
1120 |
280 |
1400 |
|
мостях |
|
250 |
254 |
504 |
|
Односторонняя |
|||||
навесная |
|
|
|
|
|
То же |
|
188 |
227 |
415 |
|
Уравновешенная |
188 |
134 |
322 |
||
навесная |
|
|
|
|
|
Односторонняя |
240 |
151 |
391 |
||
навесная |
|
|
|
|
|
Уравновешенная |
335 |
26 j |
595 |
||
навесная |
|
107 |
379 |
486 |
|
То же |
|
||||
» |
|
107 |
210 |
317 |
|
» |
|
93 |
225 |
318 |
|
» |
|
117 |
85 |
202 |
|
Навесное |
бето |
|
1023 |
||
нирование |
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е . Для моста через р. Оку в Кашире приняты сборные блокибалки таврового сечения, а для остальных мостов коробчатые блоки.
70
Т а б л и па IP
|
|
|
а |
о |
|
Технология сооружения |
1 |
|
Название водотока |
||
пролетного строения |
S |
Максимальный |
|||
|
|
|
L- |
|
|
|
|
|
'j£ |
|
|
|
|
|
>Х |
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
а , |
|
|
|
|
|
С-с |
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
сг; |
|
|
|
|
|
о |
|
|
Продольная |
на- |
1967 |
43,25 |
Овраг Лорупе |
|
движка |
крупными |
1963 |
65,4 |
р. Южный Буг |
|
Монтаж |
|||||
блоками с перевозкой |
|
|
|
||
наплаву |
|
|
1965 |
70,1 |
р. Волга |
То же |
|
бетони- |
|||
Навесное |
|
1961 |
84 |
р. Вятка |
|
рование |
сборка |
1966 |
84,3 |
р. Ока |
|
Навесная |
|||||
То же |
|
|
1967 |
90 |
р. Днепр |
» |
|
|
1965 |
128 |
р. Москва |
» |
|
|
1966 |
148 |
р. Волга |
» |
|
|
1961 |
148 |
р. Москва |
Затраты на веном нательные устройства, к затратам на основные конструкции
|
|
Металл |
|
|
Бетон |
инвентарный |
неинвентар ный |
всего |
Стоимость |
4 |
40 |
14 |
54 |
24 |
23 |
71 |
48 |
119 |
54 |
38 |
25 |
86 |
111 |
45 |
3 |
10 |
27 |
37 |
24 |
— |
5 |
43 |
48 |
12 |
— |
18 |
20 |
38 |
13 |
9 |
42 |
38 |
80 |
27 |
1 |
5 |
64 |
69 |
30 |
46 |
46 |
92 |
28 |
в зарубежных литературных источниках его дают приведенным к напрягаемой высокопрочной арматуре по формуле
где <7пР — приведенный |
(по прочности) расход напрягаемой арматуры; |
qа — расход ненапрягаемой |
арматуры; сгт1( — предел текучести ненапрягаемой |
арматуры; стк„ — контролируемое напряжение напрягаемой арматуры.
Кроме того, нужно иметь в виду разные качественные показате ли напрягаемой арматуры, а также технологические приемы натя жения напрягаемых элементов. Если по продольной напрягаемой арматуре расходы практически одинаковы, то по ненапрягаемой они выше для отечественных мостов. По зарубежным данным рас ход ненапрягаемой арматуры несколько снижается с увеличением пролета. Это объясняется учетом влияния горизонтального обжатия верхних плит коробчатых сечений пролетных строений больших про летов.
Общий полный расход арматуры напрягаемой и ненапрягаемой (без учета их разной прочности) по предлагаемым зарубежным ус
ловным нормативам может быть выражен |
для пролетов свыше |
100 ж уравнением у ч а с т к а п р я м о й |
на графике (см. рис. |
1.38, б): |
|
q ~ L -\- (fa, |
|
где q — общий расход арматуры, кг/ж2; L — пролет, ж; qQ— добавочный член уравнения, равный 20—40 кг/м2.
71
Для пролетов больше 100 м отечественных мостов оптимальный расход арматуры находится в зоне между участками прямых L + 40 и L + 20 на графике (см. рис. 1.38, б). По отдельным мостам пока затели полного расхода арматуры могут быть несколько ниже этого условного норматива. Так, например, на автодорожном мосту через р. Оку в Рязани рамно-подвесной системы с наибольшими пролета ми 84 м и расположением напрягаемой арматуры в закрытых кана лах полный расход арматуры составил 97 кг/м2-, для строящегося через р. Сену на автомобильной дороге Париж — Нормандия моста
балочно-неразрезной системы по схеме пролетов |
49 + 75 + 5ХЮ0 + |
+ 75 + 49 м полный расход арматуры составляет |
108 кг/м2, в том |
числе напрягаемой 51 кг/м2. |
расход основных |
Для мостов с разными величинами пролетов |
материалов как бетона, так и арматуры можно определить, прини мая условный пролет Lyc, определяемый по формуле
У L2
г — *
где 2L; — сумма величин всех пролетов моста.
Например, для моста через р. Сену условный пролет составил 89 м, а для моста через р. Оку — 72 м. Исходя из расхода арматуры моста через р. Оку, равного 97 кг/м2, по условным величинам про летов сравниваемых мостов можно определить соответствующий расход арматуры для моста через р. Сену 97-89:72=124 кг/м2 при действительном, равном 108 кг/м2. Из этого примера видно, что в настоящее время полный расход арматуры по наиболее экономич ным отечественным мостам превышает расход ее по зарубежным примерно на 15—20%. Такое превышение расхода напрягаемой ар-
WJ
%.по
+
I зо |
|
|
|
|
|
%во |
|
|
|
|
|
S' |
|
|
|
|
|
1 W |
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
|
0 |
20 |
00 |
60 |
80 |
100 120 |
Мансимппьный пралет.м |
Средний п)юпет,м |
Рис. 1.38. Зависимость оптимального расхода основных материалов пролетных
строений |
на 1 м2 горизонтальной их площади |
от пролета |
моста: |
|||||
/ — рекомендуемый |
осредненный |
норматив (оптимальные |
данные) по |
зарубежным мостам; |
||||
2 — то же, по отечественным, |
кроме вантовых; 3 — то же, |
для |
вантовых мостов; 4 — расход |
|||||
ненапрягаемой арматуры |
по |
зарубежным мостам; 5 — то |
же, |
напрягаемой; |
6 — суммарный |
|||
расход арматуры напрягаемой и ненапрягаемой, приведенной |
по прочности к напрягаемой, |
|||||||
по зарубежным мостам; |
7 — то же, полный расход (без приведения ненапрягаемой по проч |
|||||||
ности) по зарубежным |
мостам; |
8 — то же, полный расход |
арматуры |
по |
отечественным |
72
матуры в отечественном мосто строении объясняется как бо лее жесткими расчетными и конструктивными требования ми СН 365-67 (по наименьшим расстояниям между хомутами, диаметром конструктивной ар матуры и др.), так и относи тельно меньшей прочностью применяемой арматурной ста ли, отсутствием поперечного предварительного напряжения верхних плит пролетных строе ний, металлоемкими конструк тивными деталями напрягае мых элементов, располагаемых в открытых каналах.
Анализ данных по железо бетонным пролетным строени ям различных систем и проле тов свидетельствует о хороших технико-экономических показа телях наиболее прогрессивных отечественных мостов и нали чии большой перспективы их развития и совершенствова ния.
Рис. 1.39. Кривые зависимости геометри.-. веских параметров оптимальных сечений балочно-неразрезных коробчатых пролетных строений от наибольшего проле та Lmax моста (по зарубежным дан ным). Точками нанесены данные по не
которым отечественным мостам
Специфические условия конкретного строительства могут выз вать существенные отклонения по какому-либо показателю. Поэто му для оценки прогрессивности принятых в проекте основных па раметров конструкции дополнительно нужно рассматривать обоб щенные показатели, связывающие геометрические характеристики поперечного сечения пролетного строения, и сравнивать их с ана логичными для ранее построенных мостов. К числу таких обобщен ных показателей относят параметры (рис. 1.39):
для нижних поясов на опоре
И х- |
н |
104; |
|
fiZ.2 |
|||
|
|
||
для стенок на опоре |
|
|
|
/б, |
BL |
103; |
|
|
|
||
для стенок в середине пролета |
|
||
Кг |
ТАр У} 5ср |
||
BL |
103. |
||
|
|
73
Здесь Нon и Я ср — высота конструкции пролетного строения над опорой и в середине пролета; F„ — площадь сечения нижнего пояса на опоре; 2боп и 2 бср — суммарная толщина вертикальных стенок под опорой и в середине пролета; В — ширина моста между перилами; L — наибольший пролет.
Из данных величин коэффициентов К\, Кч и Кз для пролетных строений с коробчатыми сечениями зарубежных и отечественных мостов видно, что показатели конструкций отечественных мостов вполне соответствуют нормативным кривым прогрессивных опти мальных конструкций пролетных строений, предложенным Англий ской Ассоциацией цементов и бетонов, а для ряда отечественных мостов имеют несколько лучшие значения.
Необходимо учесть, что отечественные сборные железобетонные предварительно напряженные мосты в отличие от зарубежных, как правило, имеют большее число судоходных пролетов одинаковой величины. При близких размерах наибольшего пролета отечествен ные пролетные строения консольных и неразрезных систем с короб
чатыми балками имеют более высокие значения условного |
проле |
|
т а — Lyc. Например, при судоходных пролетах по 140 |
м два |
моста |
через р. Волгу в СССР имеют Lyc равным 117,5 и 125 |
м, а два мо |
ста через р. Майн в ФРГ при сравнимых условиях соответственно 109 и 115 лг; мосты через р. Оку и р. Каму с судоходными пролета ми по 120 м имеют Lyc равным 117,5 и 113 м, а мост в Швеции —
93 м.
Это обстоятельство при сопоставлении однотипных конструкций из равнопрочных материалов ухудшает показатели К\, Кч и Кз для пролетных строений с большим условным пролетом и вызывает дополнительный расход напрягаемой и ненапрягаемой арматуры в отечественных пролетных строениях.
II
БАЛОЧНО РАЗРЕЗНЫЕ МОСТЫ
§ 8. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ БАЛОЧНО-РАЗРЕЗНЫХ СИСТЕМ
Мосты с железобетонными балочно-разрезными пролетными строениями со сплошной стенкой наиболее распространены в современном мостостроении. Их строят на железных дорогах при про летах до 40 м, а на автомобильных и городских — до 75—80 м.
ВСССР и ряде зарубежных стран (ЧССР, США и др.) для ба лочных мостов с пролетами до 40 м широко применяют типовые или стандартные конструкции, что позволяет повысить качество возво димых сооружений, снизить стоимость строительства.
Внастоящее время в СССР разработан ряд проектов простых практичных конструкций индустриального изготовления, которые монтируют одинаковыми технологическими приемами. Проведена определенная работа по стандартизации узлов и деталей мостовых конструкций. Построенные в последние годы и строящиеся желез нодорожные, автодорожные и городские балочно-разрезные мосты
и путепроводы — это, как правило, |
т и п о в ы е или п о в т о р н о |
п р и м е н я е м ы е железобетонные |
и предварительно напряжен |
ные сборные плитные и ребристые пролетные строения, на бетонных и железобетонных опорах.
Многообразие условий строительства балочных разрезных мос тов потребовало в отдельных случаях применять индивидуальные конструкции. При пролетах до 40 м такая необходимость связана с рядом обстоятельств: с реконструкцией ранее построенных мос тов, имеющих нетиповую величину пролетов, с возможностью мно гократного использования наличного оборудования для изготовле ния и монтажа более экономичной конструкции, а в отдельных
75
случаях с повышенными архитектурными требованиями. При строи тельстве виадуков и эстакад большой протяженности тоже приме няют индивидуальные однотипные монолитные и сборные конструк ции пролетных строений, изготовляемые или монтируемые на пере мещающихся из пролета в пролет несущих подмостях или кранами-агрегатами.
Анализ многочисленных примеров возведения мостов с учетом
.многообразия условий их строительства позволяет сформулировать ряд положений, которыми руководствуются п ри н а з н а ч е н и и
• о с н о в н ы х п а р а м е т р о в проектируемой конструкции:
1. Пролетное строение монтируется из отдельных балок-блоко заводского или полигонного изготовления с объединением их в по перечном направлении при монтаже.
2. В зависимости от условий возведения моста конструкция ба лок может быть цельноперевозимой или собранной из отдельных блоков-секций с последующим объединением в балки-блоки перед установкой в пролет.
3. Пролетное строение в поперечном сечении компонуется из ми нимального количества балок при условии использования суще ствующих опалубочных форм и оборудования для изготовления конструкции; допускается усиление отдельных элементов сечения дополнительным армированием.
4. Геометрические размеры балки назначаются исходя из усло вий минимального расхода материалов и с учетом технологических возможностей.
5.По условиям заводского или полигонного изготовления целе сообразны конструктивные решения балок, при которых сечение сохраняется постоянным на всей или большей части длины пролет ного строения, отсутствуют поперечные выступы или приливы, при нято минимальное количество закладных деталей.
6.Поперечное объединение балок-блоков в пролетное строение производится с применением сборных накладных плит или вставок
идиафрагм, а также омоноличиванием в уровне плиты проезжей части; возможно поперечное обжатие напрягаемыми элементами. Внедряются шпоночные соединения бетонные с обжатием и метал
лические. Металлические соединения (без обетонирования швов при монтаже) особо целесообразны для мостов в районах с низки ми температурами в течение длительного периода.
7. Предусматривается целесообразность использования проек тируемой конструкции и для строительства мостов с большими про летами (например, в качестве подвесных балок) или при компонов ке их в других статических системах.
Имеющиеся в мостостроительных организациях транспортные средства и монтажное оборудование допускают изготовление и мон
таж ц е л ь н о п е р е в о з и м ы х |
плитных и ребристых, |
а также со- |
с т а в н ы х к о н с т р у к ц и й |
(сборных блоков) балочных пролет |
|
ных строений длиной до 46 |
м под автодорожное |
и городское |
движение. Плитные и ребристые пролетные строения под железнодо рожное движение целесообразно выполнять из цельноперевозимых
7R
балок-блоков длиной до 33 м. Отличительные особенности цельноперевозимых балочных конструкций — это натяжение арматуры до бетонирования на специальные упоры и изготовление конструкций по поточно-агрегатной (стендовой) технологии с пооперационным контролем за выполнением проектных и технологических тре бований.
Возможность бетонирования блока за один прием, использова ние крупных напрягаемых элементов при надежной связи их с бе тоном и сравнительно непродолжительном цикле изготовления обеспечили этим конструкциям широкое распространение.
Цельноперевозимые конструкции стендового изготовления име ют как прямолинейные, так и криволинейные напрягаемые элемен ты. Конструкции с прямолинейными напрягаемыми элементами проще в изготовлении, но, учитывая характер напряженного со стояния на концевых участках конструкций, более целесообразны криволинейные напрягаемые элементы. При прямолинейных эле ментах применяют вертикальные напрягаемые стержни или пучки для создания предварительного напряжения, улучшающие работу конструкции в эксплуатационных условиях, что также обеспечивает более качественное (в сравнении с конструкциями с криволинейны ми пучками) бетонирование концевых участков.
Известным преимуществом составных конструкций (сборных блоков), объединенных из отдельных заранее изготовленных элемен тов и применяемых в автодорожных и городских мостах, нужно счи тать возможность наиболее полного учета условий заводского из готовления, транспортирования и последующего монтажа. В то же время изготовление таких конструкций связано с определенными трудоемкими операциями по объединению их в блок на припостроечном полигоне или непосредственно в пролете.
Для создания предварительного напряжения в составной кон струкции напрягаемые элементы размещают в специальных кана лах или пазах с последующим омоноличиванием их с бетоном за водского элемента.
Напрягаемые элементы в составных конструкциях работают в не благоприятных условиях, поэтому вызывается особая необходи мость защиты их от коррозии.
Для цельноперевозимых и составных конструкций сборных мос тов нужно предусматривать устройства, обеспечивающие устойчи вость при транспортировании и монтаже. Так, для монтажа сбор ных конструкций с массой блока до 25 тудобны строповочные пет ли из круглой арматуры класса A-I из стали ВСт.З спЗ или специальные отверстия, а при большей массе блока — монтажные отверстия диаметром до 20 см для пропуска строповочных приспо соблений. Вокруг строповочных отверстий и в зоне анкеровки стро повочных петель блок усиляют дополнительным армированием. С целью повышения безопасности монтажных работ, кроме того, нужно предусматривать приемы, исключающие возможность обры ва строповочных приспособлений, например, гнутье петель большого диаметра в горячем состоянии и т. д.
77
§ 9. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ
П ри п р о л е т а х м о с т а до 15,0 м и езде на балласте реко мендуются для строительства пролетные строения преимуществен
но из железобетона с ненапрягаемой |
арматурой, конструктивные |
|||||
решения которых нужно принимать с учетом конкретных |
условий |
|||||
эксплуатации. |
|
|
|
|
|
|
Основными типами пролетных строений (проект Ленгипротранс- |
||||||
моста) |
для эксплуатации в нормальных климатических |
условиях |
||||
(рис. |
II. 1) приняты плитные полной |
длиной |
2,95; |
4,0; |
5,0; |
5,3; |
6,0; 7,3 |
и 7,7 м, а также ребристые — 9,3; 9,85; |
11,5; |
12,2; |
13,5; |
14,3 |
|
и 16,5 |
м. |
|
|
типовых |
про |
|
Строительная высота и масса монтажного блока |
||||||
летных строений зависит от их длины: |
|
|
|
|
|
Полная |
длина |
пролет- |
2,95 |
|
ного строения, м |
. . . |
. |
||
Строительная |
высота |
|
||
от низа |
конструкции |
до |
0,8 |
|
подошвы рельса, |
м . |
. . |
||
Масса |
монтажного |
11,0 |
||
блока, т........................ |
|
|
|
4,0—6,0
0,85—0,95
7<00 м
7,3—7,7 9,3—16,5
1,05 1,4—1,9 19,8—20,9 22,3—49,2
Болыное количество типоразмеров по длинам, создающее опре деленные трудности в заводском изготовлении конструкций, связазано с различными длинами пролетных строений реконструируемых и вновь строящихся мостов. Для мостов и путепроводов, сооружае мых в условиях сложившейся застройки транспортной сети, разра ботан дополнительный тип плитных пролетных строений длиной от
9,3 до 16,5 м с |
пониженной на 30—40 см строительной |
высотой |
|||||||
против соответствующих ребристых. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Основная конструкция для пролетного строения длиной 2,95 м |
|||||||||
|
|
|
состоит из одного блока, а про |
||||||
|
|
|
летные |
строения |
больших |
||||
|
|
|
длин — двухблочные |
(см. рис. |
|||||
|
|
|
II.1). Верхней плитой смеж |
||||||
|
|
|
ных блоков образуется бал |
||||||
|
|
|
ластное корыто. Размеры бло |
||||||
|
|
|
ков приняты с учетом перевоз |
||||||
|
|
|
ки их по железной дороге. Кон |
||||||
|
|
|
струкции |
служебных |
тротуа |
||||
|
|
|
ров — сборные. |
|
|
строений, |
|||
|
|
|
Для |
пролетных |
|||||
|
|
|
применяемых |
в |
нормальных |
||||
|
|
|
климатических условиях, реко |
||||||
|
|
|
мендуются |
материалы: |
бетон |
||||
|
|
|
М-300 (а для конструкций с |
||||||
Рис. II.1. Поперечные сечения |
типовых |
пониженной |
строительной вы |
||||||
сотой М-400); |
арматура |
рабо |
|||||||
железнодорожных |
пролетных |
строений |
чая (расчетная) |
периодическо |
|||||
длиной до 16,5 м |
|
78
го профиля из горячекатаной стали А-П ВСт.5еп2, арматура кон структивная (нерасчетная) — гладкая из углеродистой мартенов ской горячекатаной стали класса A-I ВСт.Зсп2. В пролетных строе ниях, применяемых в суровых климатических условиях (так назы ваемое северное исполнение) при расчетной температуре ниже ми нус 40° С, рабочую арматуру из стали ВСт.5сп2 заменяют на сталь 25Г2с; в этих конструкциях пустот не делают. Для возможности пропуска по мосту щебеноочистительной машины применяют плит ные пролетные строения длиной от 2,95 до 11,5 м с увеличением ширины балластного корыта на 1,14 м.
На постройку искусственных сооружений по типовым проектам Оргтрансстроем разработаны т е х н о л о г и ч е с к и е к а р т ы, охва тывающие процессы сооружения малых мостов и путепроводов.
Например, при сооружении сборного железобетонного путепро
вода под один железнодорожный |
путь с типовыми |
конструкциями |
|
балочно-разрезных пролетных |
строений длиной |
9,3 |
и 16,5 м |
(рис. II.2) технологическими картами предусмотрены |
следующие |
основные процессы: подготовительные работы, устройство фунда ментов и надфундаментной части опор, монтаж пролетных строений и железобетонных тротуаров, а также устройство перильного ог раждения. Для привязки карт к конкретным условиям требуется уточнять объемы работ с соответствующими затратами труда и материальными ресурсами на постройку путепровода. Кроме того, технологическими картами не рассматриваются устройство времен ных сооружений на строительной площадке, засыпка грунта за ус тоями, отсыпка конусов насыпи, укрепительные работы, размеще ние оборудования, подводка электроэнергии, устройство освеще
ния, балластировка и укладка пути. |
с |
типовыми |
конструкциями |
||
Трехпролетный |
путепровод |
||||
(рис. II.2, а) состоит |
из 36 сборных элементов |
массой до 46,9 т. |
|||
Фундаменты опор стаканного типа |
заложены на |
естественном ос |
|||
новании с расчетным |
сопротивлением |
грунта |
2—3 кгс/см2, опоры |
||
рамного типа, пролетные строения — двухбалочные. |
|||||
До начала основных работ по постройке |
такого путепровода |
производится геодезическая разбивка и закрепление его осей, до ставка на строительную площадку (рис. II.2, б) материалов, обо рудования, инструмента и приспособлений, а также постройка вре менных сооружений с устройством освещения.
Для основных монтажных работ предусмотрен гусеничный кран Э-2508 грузоподъемностью до 60 т, а для сборки этого крана и вспо могательных работ— кран на пневмоколесном ходу К-123 грузо подъемностью 12 т. Планировку строительной площадки произво дят бульдозером Д-157, разработку грунта из котлованов опор — экскаватором Э-258 с емкостью ковша 0,25 м3. Блоки сборных опор складируют заранее, шкафные блоки устоев и балок сборного про летного строения монтируют «с колес». Трудоемкость работ по строительству 1 пог. м путепровода составляет 4,72 чел.-дня.
В технологических картах на сооружение сборного железобетон ного путепровода даны конкретные рекомендации не только на об-
79