книги из ГПНТБ / Пак, В. В. Шахтные вентиляционные установки местного проветривания
.pdfИз результатов сравнения (табл. 9) видно, что применение гибких труб по сравнению с металлическими трубами заводского изготовле ния приводит к значительному перерасходу средств (примерно в 2— 3 раза). Таким образом, снятие с серийного производства метал лических труб явилось экономически не совсем оправданным дей ствием. Не удивительно, что многие угольные предприятия наладили выпуск металлических труб на рудоремонтных заводах, в ЦММ и ремонтных мастерских. Стоимость такого полукустарного мелко серийного изготовления оказывается примерно в 1,5—3 раза выше-, чем прежде, но применение металлических труб даже полукустарного производства в среднем оказывается вполне оправданным.
Т а б л и ц а 9
|
£5 |
|
|
|
|
Длина выработки, |
м |
|
|
||
|
О |
3 |
|
|
|
|
|
||||
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
« |
о |
|
1000 |
|
|
2000 |
|
|
3000 |
|
Трубопровод |
о |
|
|
|
|
|
|
||||
о |
с, |
|
|
|
|
|
|
||||
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е-Г |
h |
*3 |
|
СТ |
*3 |
|
ст |
*3 |
|
Ст |
Прорезиненный |
8 |
1,85 |
1200 |
625 |
3250 |
3600 |
2500 |
14 630 |
7200 |
5620 |
34 900 |
Полихлорвиниле- |
12 |
3,85 |
1000 |
417 |
4100 |
2800 |
1665 |
17 900 |
5400 |
3750 |
43 700 |
в ы й ................. |
|||||||||||
Металлический: |
48 |
2,22 1000 |
104 |
1450 |
2000 |
417 |
5 760 3000 |
938 |
12 900 |
||
заводской . . |
|||||||||||
кустарный . . |
48 |
4,62 1000 |
104 |
3050 |
2000 |
417 |
12 100 3000 |
938 |
27 100 |
Пользуясь формулой (91), можно получить максимальную оценку для определения удельной стоимости вновь разработанного трубо провода. Так как новый трубопровод должен быть не менее эффек тивным, чем старый, т. е. Ст0 ^ Ст(где индексом «О» отмечены вели чины, относящиеся к старому, заменяемому трубопроводу), то на основании формулы (91) имеем
h |
С |
Ь /о |
^Ь'пр/аоЧ-^н^зО |
С09\ |
т |
" |
т ° / |
12vnpla + E„ll3 * |
|
П р и м е р . Определить экономически обоснованную стоимость 1 |
м2 про |
резиненного трубопровода, имеющего средний срок службы Тт= 8 месяцев,
по сравнению с кустарным металлическим |
трубопроводом, |
имеющим |
Ттв = |
||||
= |
48 месяцев п А-то = 4,62 руб/м2, прп Е„ |
= 0,15; j = |
1,2; |
/ 0 = 1,6; |
упр = |
||
= |
100 м/месяц. |
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим два варианта. |
500 м. По формуле (86) |
имеем |
|
|||
|
1. Длина трубопровода I = |
|
|||||
|
, |
5002 |
= |
156 м; |
|
|
|
|
а |
2 - 100-8 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
, |
5002 |
|
|
|
|
|
|
а0 |
2 •100 •48 — 26 м. |
|
|
|
50
Затем определяем величину |
X= l/vnpTT |
||
X |
500 |
|
0,625; |
100-8 |
|
||
|
|
|
|
Х0 = |
,500 |
= |
0,104. |
|
100 •48 |
|
|
Так как Я.0 и X меньше единицы (т. е. |
п = 0), то |
13шо — — I—500 м.
Наконец, по формуле (92) имеем
, 1,6 12-100-26+ 0,15-500-500 = 1,89 руб/м*.
т1,2 * 12 ■100 •156+ 0,15 •500 •500
Действительное зиачеипе этого коэффициента кт= 1,85 < 1,89. Значит применение прорезпненного трубопровода в данном случае целесообразно.
= |
2. |
Длина трубопровода I = 2000 м. Аналогичным образом находим: lso = |
||||||||
417 |
м; /30 = |
2000 м; |
1а = 2500 м; 13 = 3600 м; |
|
|
|
||||
|
|
kf |
4,62 |
1,6 |
12-100-416+ 0,15-2000-2000 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
1,2 ' |
12-100-2500+0,15-2000-3600 — 1,66 руб' м ’ |
|
|||
|
Как видно, |
в этом случае (кт= 1,85 )> 1,66) применение прорезиненного |
||||||||
трубопровода экономически нецелесообразно. |
качестве |
характерной |
||||||||
|
Формулу (92) |
можно несколько упростить, если в |
||||||||
длины |
принять |
критическую длину |
заменяемого трубопровода |
I = |
lKpo = |
|||||
= |
УпрТто, |
т. е- |
|
|
: ^ТО^ПрТтО ""Т" |
б + Д н Г т о |
|
|
(93) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
121а+^н7'то^з |
|
|
||
|
П р и м е р . |
Используя формулу (93), определить |
экономически |
обосно |
ванную стоимость 1 м2 прорезиненного трубопровода при тех же значениях основных параметров, что п в предыдущем примере.
Вначале находим критическую длину заменяемого металлического трубо провода
-1Кр о= ЮО •48= 4800 м.
Затем определяем критическую длину прорезпненного трубопровода
1кр —100 - 8= 800 м,
его амортизационную длпну
, _ 48002
14400 м
а 2-800
и заказную длину, для чего составляем отношение
_ 4800 |
6. |
|
800 |
||
|
Так как X оказалось целым, то оно, очевидно, равно п и по формуле (87)
гз= 800(1 + 6) ( б — 1-) = 16800 м. |
|
|
Наконец, по формуле (93) |
получаем |
|
: 4,62 -100 •48 1,6 |
6+0,15-48 |
= 1,33 руб/м2. |
1,2 |
12-14400 + 0,15-48-16 800 |
|
4* |
51 |
Полученная величина характеризует объективную удельную сто имость прорезиненного трубопровода (по сравнению с металличе ским полукустарного изготовления) применительно к масштабам страны (здесь учитывается возможность многократного использова ния металлического трубопровода). Единственный способ сделать экономически обоснованной удельную стоимость прорезиненных труб (кг = 1,85 руб/м2) — это значительно увеличит срок их службы.
§ 4. Экономическая эффективность установки местного проветривания
Как отмечалось выше, в качестве величины, характеризующей экономическую сторону функционирования вентиляционной уста новки местного проветривания, следует принять стоимость проветри вания С тупиковой выработки за весь срок Т ее проходки, которая, согласно формуле (83), состоит из затрат на трубопровод Ст, венти ляторы Св, энергию Сэ и силовое оборудование С 0. ■
Рассмотрим расход на вентиляторы, зависящий от их стоимости, времени работы и надежности. Чрезвычайно большое значение имеет надежность, так как от нее зависит не только стоимость ремон тов вентилятора, но и величина потерь, связанная со снижением темпов проходки и ликвидацией аварийной ситуации на участке вследствие внезапного отказа вентилятора. Поскольку эти потери могут на несколько порядков превосходить стоимость вентилятора и в общем случае их оценить невозможно, то для учета надежности вентилятора местного проветривания применим метод уравнивания вероятностей отказа [32] рассматриваемой установки и базовой, относительно которой производится сравнение.
Для этого обозначим величину вероятности безотказной работы одного вентилятора р (t), число одновременно работающих в течение времени tt вентиляторов в установке nt и величины, относящиеся к базовому варианту, индексом «О». Вероятность отказа базового варианта
? o i = [ l — рУ «)1-
Для рассматриваемого варианта введем некоторое резервирова ние машин se = milni, вследствие чего его вероятность отказа будет иметь вид:
д. = [1 _ р я* (f)]Si.
Из условия qt = q0l находим выражение для приведенного числа вентиляторов, обеспечивающего в течение t{ равную с базовым вероятность отказа,
ml = п1 lg [ l —Рр°Ф)] lg [l—р” £(0]
52
В расчет принимается среднее значение этой величины за всевремя проходки
1П: —ti |
'8 |
(94} |
2 ti ^ |
ig [ i —pni(t)} |
|
Приведенные расходы на вентилятор составляют [33] |
|
|
CB= SB{aB+ Ett)m -j± — , |
(95) |
|
где SB— стоимость одного вентилятора, руб.; аъ — норма |
аморти |
зационных отчислений на реновацию и капитальный ремонт венти лятора; Еи — нормативный коэффициент окупаемости капитальных затрат, 1/г.
Для базового варианта в формуле (95) вместо т следует при нять п0.
Для определения стоимости энергии вся длина проходимой вы
работки I разбивается на к равных участков (к Ss 10), т. е. AlL— -1,
время проходки которых составляет tt = Tlk, и для каждого участка подсчитывается величина потребляемой мощности
64аliPqiPhiQli
102ji2ri“T]B,-т1дПi
где- I; — расстояние от вентилятора до середины рассматриваемого участка A т|в и цДв — к. п. д. соответственно вентилятора и дви гателя .
В результате этих подсчетов определяем стоимость энергии за весь срок проходки
Сэ= |
1 |
bNавп |
|
(96) |
|
12i>np |
costp |
’ |
|||
|
|
||||
где кэ — стоимость 1 квт-ч энергии, руб/кВт-ч; |
|
А дв — установлен |
ная мощность двигателя, кВт; Ъ— плата за 1 кВ -А установленной
мощности (для пневматических двигателей Ъ= 0), |
руб/кВ-А.' |
Приведенные затраты на силовое оборудование составляют |
|
C0 = [5n(fln + JE„) + aK5K] 1^ - > |
(97) |
где iSn и SK — стоимость соответственно пускателя |
и кабелей; ап — |
норма амортизационных отчислений для пускателей; ’ак — коэффи циент, учитывающий срок службы кабелей.
Стоимость кабеля, очевидно, равна SK = кК1К, где кК и 1К— соответственно удельная его стоимость (руб/м) и длина (м).
В качестве примера рассмотрим проходку подготовительной выра ботки.
П р и и е р . Длина выработки 1300 м, сечение 10 м2, проветривание осу ществляется вентиляторами СВМ-бм с применением нагнетательного 'трубопро вода диаметром dr = 0,5 м (а = 2 ,6 -10"4; &= 2-10“*) до длины I = 700 м
53
н ,к г с /м г
Рпс. 27. К расчету эко номической эффектив ности установки с вен тилятором ВЦО-0,6. Потребные вентиляцион
ные режимы:
---------- при dt = 0,5 м; —•—то же, при dT = о,И м
Рис. 28- К расчету экономической эф фективности уста новки с вентиля торами СВМ-бм (обозначения те же, что и на
рис. 27)
54
n dT — 0,6 м (а = 2,5-10-4; к = |
2-10- *) от 700 до 1300 м. Скорость проходки: |
||
i)np = 100 м/мес |
[31], полное |
время проходки Т = 1/12 vnp = |
1,083 года. |
В качестве базы |
для сравнения принимается вентилятор ВЦО-0,6. |
Для обоих |
вариантов можно считать р0 (t) = р (t) = 0,74.
Расход воздуха, подаваемого в забой, постоянный и равный Q0 = 3 мэ/секРезультаты расчетов по определению потребных вентиляционных режимов,, выполненных по формулам (5), (32), (34), (35), (58) и (59), приведены в табл. 10, а на рис. 27 и 28 показано сопоставление этих режимов с областями промышлен ного использования вентиляторов ВЦО-0,6 и СВМ-бм, откуда видно, что для выполнения поставленной задачи требуется один вентилятор ВЦО-0,6 или для обеспечения режимов 1, 2, 3 (номера режимов соответствуют длине трубопровода,, выраженной в гектометрах) требуется один вентилятор СВМ-бм, для режимов
4, 5, 8, |
9, |
10 — два вентилятора СВМ-бм и, наконец, для режимов 6, |
7, 11, |
12, |
|||||||||||||
13 — три |
последовательно |
включенных вентилятора СВМ-бм. |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
10 |
||
Показатели |
|
|
|
|
|
|
Длина трубопровода, м |
|
|
|
|
||||||
|
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 1100 1200 1300- |
|||||||
|
|
|
|
||||||||||||||
Диаметр |
трубо |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
|||
провода, м . . . |
|||||||||||||||||
Коэффициент |
Pq |
1,07 |
1,14 |
1,21 1,30 1,38 1,47 1,57 1,53 1,61 1,70 1,79 1,89 |
1,99' |
||||||||||||
Коэффициент |
fh |
1,07 |
1,14 |
1,22 1,32 |
1,40 |
1,50 1,62 1,58 1,68 |
1,78 1,88 2,02 |
2,14 |
|||||||||
Сопротивление се |
|
10,8 |
16,2 21,6 |
27 |
32,4 37,8 16,7 18,8 20,9 |
23 |
25 |
27,2: |
|||||||||
ти, кгс-сек2/м8 5,4 |
|||||||||||||||||
Расход, мЗ/сек . . |
3,2 |
3,42 |
3,63 3,89 4,14 4,41 4,71 4,60 4,82 |
5,1 |
5,38 5,67 |
5,96 |
|||||||||||
Давление, кгс/м2 52 |
111 |
178 257 340 437 551 237 284 335 390 457 |
523- |
||||||||||||||
Так как вентилятор ВЦО-0,6 регулируется с помощью осевого направля |
|||||||||||||||||
ющего |
аппарата (ОНА), |
лопатки которого |
поворачиваются |
бесступенчато- |
|||||||||||||
в пределах 0 = |
—20 |
+70°, то все режимы, за исключением 1, могут быть |
обеспечены одним этим вентилятором. Вместо режима 1, который лежит внеобласти регулирования ВЦО-0,6, вентилятор может обеспечить режим Г , по лучаемый пересечением характеристики сети, проходящей через точку 1, с бли жайшей регулировочной характеристикой вентплятора (рис. 27).
Вентилятор СВМ-бм — нерегулируемый, поэтому только режим 13 слу чайно попадает на его характеристику давления, все же остальные режимы (они отмечены штрихами) приходится выполнять с большими затратами мощностипо сравнению с регулируемыми машинами (рис. 28).
Затраты на трубопровод диаметром dr = 0,5 м, подсчитанные с помощьюформулы (91) для прорезиненного трубопровода с кт= 1,85 руб/м2, приведены в табл. И. После прохождения 700 м выработки трубопровод dT — 0,5 м заменяют трубопроводом dr = 0,6 м. Очевидно, что отчисления от одновременнонавешенной (постоянной) части трубопровода 10 = 700 м и постепенно нара щиваемой (переменной) его части х должны производиться по-разному, а именно: для переменной части трубопровода остается справедливой Формула (91), за траты Сто на одновременно введенную (постоянную) часть трубопровода следуетподсчитывать с помощью формулы
ст0= Mrfx/ |
x ( J ^ r + -ff-) • |
(98> |
Результаты этих расчетов для трубопровода dT= 0,6 м приведены в табл. 12. |
||
Из табл. 11 и 12 следует, что расходы на трубопровод dr = |
0,5 м соста |
|
вляют 1280 руб., а затраты на трубопровод dT= 0,6 м равны 3540 |
руб. Таким |
55
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
И |
||
Показатели |
|
Длина трубопровода, м |
|
|||||
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
||
|
||||||||
Длина, м: |
|
25 |
56 |
100 |
156 |
225 |
306 |
|
амортизационная...................................... |
100 |
|||||||
заказная .................................................... |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
||
Затраты на трубопровод <JT = 0,5 м, руб. |
. . 26 |
105 |
234 |
436 |
650 |
940 |
1280 |
Таблица 12
Длина трубопровода, м
Затраты
800 900 1000 1100 1200 1300
На постоянную часть |
трубопровода (10 = |
|
|
|
|
|
|
= 700 м), руб.................................................. |
|
402 |
804 |
1210 |
1610 |
2100 |
2410 |
На переменную часть трубопровода, руб. . . |
31 |
126 |
281 |
523 |
780 |
ИЗО |
|
На трубопровод dT — 0,6 |
м, руб....................... |
433 |
930 |
1491 |
2133 |
2880 |
3540 |
образом, общие расходы по этой статье составляют 4820 руб., причем они оди наковы для обоих вариантов установки.
Затраты на вентилятор ВЦО-0,6, стоимость |
которого составляет |
SBl — |
||
= 1480 руб., согласно формуле (95), равны |
|
|
|
|
Св1= 1480 (0,12+0,15) 1 |
1^301°00- = 432 руб. |
|
|
|
Для определения расходов на вентиляторы СВМ-бм по формуле (94) |
найдем |
|||
приведенное число этих машин |
|
]g (1—0,74) |
|
|
Ig (1-0,74) |
5-3 |
I |
|
|
т= - Ц з . Ы + 5.2 lg (1 —0,742) |
lg (1- 0,743) |
J 4,55. |
|
|
Учитывая, что вентилятор СВМ-6м стоит SB2 = |
224 руб., а срок его службы |
существенно меньше, чем у вентилятора ВЦО-0,6, вследствие чего норма его
амортизационных отчислений составляет ав = |
0,22 [34], найдем |
Сп2 = 224 (0,22+ 0,15) 4,55 |
409 руб. |
В табл. 13 н 14 приведены результаты расчетов мощностей, потребляемых вентиляторами ВЦО-0,6 и СВМ-бм в зависимости от длины трубопровода, от куда следует, что средние для этих машин мощности за период проходки соот
ветственно равны 26,9 |
и 30 кВт, а стоимость |
электроэнергии |
(при к3 '= |
|||||
= 0,007 |
руб/кВт •ч; b = |
19,5 руб/кВ - A; |
NBi = |
50 кВт; iVBa = |
14 кВт; |
|||
cos ф = |
0,85) составит |
|
|
4 QС СП Л |
|
|
||
|
Са1 = 0,007 •26,9 •8760 -1,083+1,083 |
3030 руб.; |
||||||
|
и,00 |
= |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Сэ2= 0,007 •30 •8760 •1,083+1,083 |
|
19,5-3 -14 |
= |
3036 руб. |
|
||
|
|
|
|
0,85 |
|
|
|
56
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
13 |
|||
Показатели |
|
|
|
|
Длина трубопровода, м |
|
|
|
|
|||||||
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 1100 1200 1300 |
|||||||
|
|
|
||||||||||||||
Диаметр |
трубо |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
о,е |
||
провода, м . . . |
||||||||||||||||
Расход, мЗ/сек . . |
3,4 |
3,4 |
3,6 |
3,9 |
4,1 |
4,4 |
4,7 |
4,6 |
4,8 |
5,1 |
5,4 |
5,7 |
6,0 |
|||
Давление, кге/м* |
62 |
111 |
178 |
257 |
340 437 551 237 284 |
335 |
390 |
456 |
523. |
|||||||
К. п. д................. |
0,14 |
0,25 |
0,41 0,49 0,58 0,66 0,75 0,45 0,50 0,56 0,61 0,66 0,68: |
|||||||||||||
Мощность, |
кВт |
14,8 |
14,8 |
15,3 20,1 |
23,6 28,6 33,9 23,7 26,8 29,9 33,9 39,5 45,2 |
|||||||||||
Число |
вентилято |
1 |
|
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
1 |
1 |
1 |
1 |
|
||
ров .................. |
1 |
1 |
1 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
14 |
|||
Показатели |
|
|
|
|
Длина трубопровода, м |
|
|
|
|
|||||||
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 1100 1200 1300 |
|||||||
|
|
|
||||||||||||||
Диаметр |
трубо |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
•0,5 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
о,а |
||
провода, м . . . |
||||||||||||||||
Расход, м3/сек . . |
5,8 |
4,5 |
4,0 |
4,8 |
4,5 |
5,0 |
4,8 |
5,6 |
5,4 |
5,3 |
6,1 |
6,0 |
5,9 |
|||
Давление, кге/мз |
175 |
200 |
210 |
385 400 570 580 355 363 |
365 |
500 |
510 |
523 |
||||||||
К. и. д .................... |
0,69 |
0,65 |
0,60 0,68 0,65 0,69 0,68 0,71 0,71 0,70 0,67 0,68 0,69 |
|||||||||||||
Мощность, |
кВт |
14,4 |
13,6 |
13,7 26,6 27,1 40,5 40,0 27,4 27,1 27,1 44,6 44,2 43,9 |
||||||||||||
Чпсло |
вентилято |
1 |
1 |
1 |
2 |
2 |
3 |
3 |
2 |
2 |
2 |
3 |
3 |
3 |
||
ров ................. |
||||||||||||||||
Для определения затрат |
на |
епловое |
оборудование |
принимаем, |
что |
для |
установки с вентилятором ВЦО-0,6 применяется пускатель ПМВИ-23 (Sni =
= |
156 руб.; |
аЛ1 = |
0,063) и кабель ГРШЭ 3 X 16 + |
1 X 10 (&щ = |
1,9 руб/м; |
||||
; |
= |
50 м; |
аК1 = |
0,33), а] для установки с вентиляторами СВМ-бм — пуска-, |
|||||
телп ПМВИ-13 (SП2 = 143 руб.; |
аП2 = |
0,063) п кабель ГРШЭ 3 X |
6 + 1 X 4 |
||||||
(А:к, |
= 1,05 |
руб/м; |
1К2 — 50 м; |
аК2 = |
0,33), тогда в соответствии с формулой. |
||||
(97) |
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Coi= [156 (0,063+ 0,15)-f-0,33 - 50 •1,9] |
= |
70 руб.; |
|
||||
|
|
С02= [143 (0,063+ 0,15) + 0,33 -50-1,05] ^ |
' Ж = |
155 -Руб- |
|
Таким образом, приведенная стоимость эксплуатации установок за весь, срок проходки с вентиляторами ВЦО-0,6 и СВМ-бм согласно формуле (83)
составит
Сх= 4820+432+3030+ 70= 8352 руб.;
Сг = 4820+409+ 3036+155 = 8420 руб.
Следовательно, годовой экономический эффект первого варианта по сравне*. ншо со вторым будет равен
Эь , = (8420-8352)—^ = 64 руб.
57-
В действптельностп этот эффект будет еще больше, так как вентиляторы "СВМ-бм на выходе имеют значительную остаточную крутку потока, пз-за чего их напорные характеристики нельзя алгебраически складывать, как для простоты
Рпс. 29. Зависимость стоимости проветривания от длины выработки для установки с вентилятором:
--------- В Ц -7;---------- |
СВМ-бм |
Рис. 30. Изменение структуры затрат в зависимости от длины выработки (обозначения те же, что и на рис. 29)
это было сделано выше (см. рис. 28). На самом деле для режимов 7 и 13 понадо бится не менее четырех последовательно включенных вентиляторов СВМ-бм, что еще больше ухудшит экономические показатели этого варианта.
Аналогичные сравнения одно- и многомашинных вентиляторных агрегатов показывают, что при существующем уровне надежности
.58
p (t) й£ 0,75) и |
экономичности |
(Пшах = 0,7 |
ч- 0,8) |
вентиляторов |
местного проветривания при длинах трубопровода I > |
1000 м более |
|||
выгодно иметь |
один мощный |
вентилятор. |
При 100 < I < 1000 м |
возможно использование агрегата, состоящего не более чем из двух вентиляторов.
На рис. 29 для примера показана зависимость стоимости про ветривания выработки от ее длины для установки с вентилятором ВЦ-7 и вентиляторами СВМ-бм, а на рис. 30 показано изменение структуры затрат в зависимости от длины выработки для тех же установок. Очевидно, при средних и больших длинах трубопроводов более выгодным является применение одномашинных агрегатов большой мощности и с большой глубиной экономичного регулиро вания. При малой длине трубопровода наибольшая доля затрат приходится на электроэнергию, а при средней и большой — на трубо провод, для которых они составляют 50—70% стоимости проветри вания выработки. Для многомашинных вентиляторных агрегатов при длине выработки более 1000 м большая часть расходов при ходится на приведенные расходы на вентиляторы (в основном за счет значительного уменьшения надежности агрегата).
Из приведенных рисунков видно, что как различные статьи расходов, так и суммарные затраты на проветривание выработки действительно являются нелинейными функциями ее длины.
§ 5. Оптимизация процесса проветривания
Под оптимизацией процесса проветривания здесь и в дальнейшем понимается такой выбор основных параметров вентиляционной установки местного проветривания, при котором необходимое вен тиляционное задание выполняется при наименьших затратах средств. При такой постановке задачи в качестве минимизируемой величины принимается стоимость проветривания выработки за весь срок проходки.
Задача может решаться по-разному. При выборе оборудования для проходки конкретной выработки может быть определен опти мальный диаметр трубопровода, исходя из которого затем можно подобрать вентилятор и другое оборудование. В случае построения нового ряда машин может быть определена их оптимальная произ водительность при заданном ряде трубопроводов.
Впервые задачу определения оптимального диаметра трубопро вода, исходя из минимума годовых эксплуатационных затрат, решил академик М. М. Федоров [35] применительно к шахтному водоотливу, но без учета стоимости самого насоса. В более полном виде решение этой задачи имеется в работе [36]. Для шахтных воздуховодов ана логичную задачу рассмотрел Б. М. Титов. [37], который, исходя из минимума затрат, определял оптимальную пропускную способ ность трубопровода. Однако при этом не была учтена принципиаль ная разница между водоотливной и вентиляционной установками, так как в работе [37] рассматривались не действительные затраты
59