![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Местер, И. М. Автоматизация контроля и регулирования рудничного проветривания
.pdf(пелидеров), при этом |
ВГ11 управляется лидером с наименьшим |
(в момент отработки) |
AQ. |
5. |
Если хотя бы у одного лидера АQ положительно, то лидеры |
с отрицательным АQ управляются по алгоритму неполностью откры |
|
того |
РРВ. |
а
Рис. 11.26. Варианты структурного построения подсисте мы управления распределением воздуха:
y - Q — управляющее устройство исполнительного каскада; У-С — управляющее устройство задающего каскада; М — многоканальный регулятор; Б Л А — блок локальной автоматики
6. Прп трех уровнях управления (наличие групповых РРВ) отработка АQ производится в два этапа: сначала охватываются ниж ний и средний уровни (участковые и групповые РРВ), причем одно временно по всей вентиляционной сети, а затем групповые РРВ
иВГП при соблюдении условий, отмеченных в п. 1—5.
7.Процесс отработки AQ должен носить апериодический сходя щийся характер при наиболее тяжелом виде возмущения по заданию
121
(отработка двух скачкообразно измененных по уставке и противо положных по знаку АQ).
8. Ограничение максимального значения средней скорости отра ботки рассогласования с целью предупреждения нежелательных переходных аэрогазодинамических процессов (явление всплесков концентрации метана).
Перечисленные требования к алгоритмам управления распреде лением воздуха предопределяют наличие развитых информационных связей между участковыми управляющими устройствами, что суще ственно влияет на выбор рациональной структуры и степени центра лизации управления.
На рис. 11.26 показаны различные варианты структурного по строения подсистемы управления распределением воздуха, отли чающиеся характером перераспределения функций между уровнями иерархии. Следует отметить, что рекомендуемая в § 7 каскадная структура алгоритма управления распределением воздуха по фак тору газовыделения отнюдь не предопределяет функциональную структуру подсистемы при ее технической реализации.
Как видно из рис. 11.26, возможны четыре основных варианта подсистемы с каскадным управлением при различном территориаль ном расположении итехническом исполнении управляющих устройств. Сами регуляторы могут быть как индивидуальными (варианты а, 6 и в), так и многоканальными (вариант г), причем в последнем варианте два многоканальных регулятора или каждый из них могут быть заменены одной УВМ.
Попытки теоретического обоснования оптимального варианта построения системы [68, 69] не приводят к однозначному ответу из-за множества неучтенных факторов и отсутствия данных по на дежности, стоимости и т. д., в связи с чем выбор рациональной структуры в значительной степени основывается на эвристических соображениях. С этих позиций как для условий шахт, так и для условий рудников следует предпочесть вариант г, обеспечивающий следующее:
1) |
поэтапное последовательное наращивание |
системы; |
а) сбор и передачу информации; |
РРВ; |
|
б) |
диспетчерское (дистанционное) управление |
в) автоматизированное управление распределением воздуха, руч ное задание уставок по концентрации;
г) полную автоматизацию распределения воздуха по определя ющим факторам (газовыделение, температура, содержание пыли
ит. д.);
2)максимальное участие диспетчера в процессах контроля и упра вления на всех этапах развития системы;
3)высокую ремонтопригодность управляющих устройств, явля ющихся наиболее сложными элементами системы;
4)минимальное количество информационных связей между устройствами локальной автоматики в условиях экстремальной системы регулирования распределения воздуха.
122
15 отношении технической реализации управляющего устройства исполнительных каскадов предпочтительным является специализи рованное устройство, так как существующие УВМ [70] еще не отве чают ни высоким требованиям надежности, предъявляемым к аппа ратуре автоматизированных систем техники безопасности (наработка на отказ каждого функционального блока не менее 10 000 ч), ни тре бованиям быстрой перенастройки логических связей при изменении топологии сети, количества и функций РРВ (участковый, групповой), общего количества ВГІ! и т. д. Между тем эта задача удачно решается с помощью специализированного аналого-дискретного управляющего устройства, состоящего из однотипных съемных блоков, индивидуаль ных для каждой единицы управления (РРВ, ГРРВ, ВГІІ), и имеющих гибкие связи в соответствии с конкретной топологией АРС.
Удачное сочетание достоинств аналоговой (микросхемные опера ционные усилители) и дискретной техники, индивидуальных упра вляющих однотипных блоков с общесистемной, легко перенастраи ваемой междублочной коммутацией обусловливает неоспоримые пре имущества специализированного управляющего устройства по срав нению с существующими универсальными УВМ.
Описываемое устройство построено по принципу локальных замкнутых одноконтурных систем регулирования с главной отри цательной обратной связью, замыкающейся через датчик регулиру емого параметра.
Выходное напряжение от датчика количества (скорости воздуха) подается на вход усилителя-сумматора У-С и сравнивается с устав кой-заданием. Напряжение на выходе У-С, пропорциональное раз ности Д(), преобразуется в широтно-импульсном преобразователе (ШИП) в соответствующую длительность импульсов т, включа ющих в зависимости от знака &Q привод, перемещающий РРВ с по стоянной скоростью в сторону соответственно его открытия или закрытия. В том случае, когда данный РРВ полностью открыт (ли дер), а ДQ > 0 , схема логики подключает к выходу ШИП вентиля тор главного проветривания и отключает РРВ.
Если производительность ВРИ регулируется оборотами, управля ющие импульсы с выхода ШИП подаются на вход дистанционно управляемого задатчика оборотов, предусмотренного в комплекте автоматизированного электропривода ВГІІ. В течение всей длитель ности т задатчик перемещается с постоянной скоростью, изменяя число оборотов ВГП. При прекращении управляющего импульса задатчик останавливается. В случае использования центробежного вентилятора с дистанционно управляемым углом установки напра вляющего аппарата функции задатчика выполняет нерегулируемый асинхронный привод направляющего аппарата. Если же имеется несколько лидеров, у которых AQ < 0, схема логики обеспечивает управление производительностью ВГІІ тем лидером, у которого ДQ наибольшее.
Для упрощения управляющего устройства анализ рассогласова ний по амплитуде и знаку осуществляется не их прямым сравнением
123
между собой, л косвенно, по состоянию выходных дискретных сигна лов, соответствующих ШИП, с учетом степени открытия РРВ.
Этот же принцип используется и при формировании управляющих импульсов на уменьшение производительности ВГП, когда у всех лидеров АQ < 0.
Соотношение, связывающее все параметры импульсной сепаратной участковой САР с широтно-импульсной модуляцией при условии кратности корней характеристического уравнения эквивалентной непрерывной участковой САР, имеет следующий вид:
АУс (Рз_-Р ф ) Т и ^ ^ р л К л К В і |
(П .85) |
где Kyz — коэффициент усиления усилителя-сумматора; Тп — пе риод повтореніи тактовых импульсов, сещГд — постоянная времени датчика количества воздуха, сек; Ка — коэффициент передачи дат
чика |
количества воздуха |
К — коэффициент передачи РРВ |
|||
или |
n m -г |
М3 |
п |
|
% р-0. |
B ill |
------ п----- ; |
В — скорость |
сервомотора, ----- 5---- . |
||
|
|
сек • % р. о. |
|
1 |
сек |
Как видно из данных, |
приведенных в § 4, в реальных условиях |
эксплуатации при использовании РРВ с почти линейной расходной характеристикой в наиболее распространенном случае, когда боль шая часть напора ВГП приходится на подводящую вентиляционную сеть и лишь незначительную его часть составляет депрессия участка, изменения общего коэффициента усиления К у сепаратных САР обусловлены в основном изменением коэффициента передачи Кв ВГП в связи с изменением пропускной способности М шахты (1.68).
Корректировка величины К в для поддержания постоянства коэф
фициента усиления |
Ку может быть выполнена |
либо вручную (при |
|
незначительных темпах изменения Кв), |
либо автоматически устрой |
||
ствами высшего уровня иерархии по |
следующему алгоритму: |
||
|
Ккор, = Ä iM '°>A T“%, |
(11.86) |
|
|
Ѵ В I |
|
|
где Ккор {. — новое |
значение корректирующего |
множителя, обеспе |
чивающего при новых значениях Нв t и QB . прежнее расчетное значе ние Ку\ Нв { и QBI — непосредственно замеренные текущие значения соответственно напора и расхода, развиваемых ВГП; ЛР°> и К $ р — соответственно расчетное (опорное) значение пропускной способности
шахты (крыла) |
и корректирующего коэффициента (например, кру |
|
тизна ІИИМ). |
|
|
Принципы построения описываемого специализированного упра |
||
вляющего устройства проверяли |
на действующем макете (рис. 11-27), |
|
выполненном |
инженером Н- |
И. Шевченко под руководством |
И. М. Местера. |
|
|
Макет представляет собой комбинированную модель АРС с тремя РРВ и произвольно набираемой топологией сети.
На рис. 11.28 показаны осциллограммы переходных процессов отработки скачкообразных возмущений (А@ < 0) по заданию у
124
РРВ-П и РРВ-Т, полученные при моделировании на макете АРС. I ак как у двух РРВ ()ф )> Q3, а у третьего ()ф «=; Q3 (в пределах зоны нечувствительности б, показанной пунктиром), то ВГП небольшими скачками уменьшает производительность в темпе, диктуемом ре гулятором лидера (РРВ-І), а РРВ-ІІ отрабатывает АQ2, несколько призакрываясь под действием собственного регулятора и ВГП. Гак как AQ2 оказывается периодически положительным (недостаток воздуха), то РРВ-ТТ постепенно приоткрывается и наконец стано вится лидером. С этого момента РРВ-Г. у которого рассогласование по-прежнему отрицательно, перестав быть лидером, начинает более
интенсивно отрабатывать АQ, так как коэффициент передачи ВГП установлен меньшим, чем собственный коэффициент передачи РРВ-І.
При этом более резко увеличиваются рассогласования у РРВ-П и РРВ-Ш , выходя, однако, лишь незначительно за пределы нечув ствительности вплоть до полной отработки всех рассогласований в АРС, наступающей примерно через 30 мин (в реальном масштабе времени) с момента нанесения возмущения. Из осциллограмм видно, что процессы АQ (t), как и следовало ожидать по данным, приведен
ным в § 7, |
носят в основном слегка |
колебательный характер, |
но |
в пределах |
зоны нечувствительности, |
а у РРВ с наибольшим |
AQ |
и у ВГП — монотонно сходящийся характер, что соответствует тех нологическим требованиям.
Результаты моделирования показали, что неидентичность коэф фициентов передачи у сепаратных САР незначительно сказывается
па общем характере и длительности переходных процессов, поэтому в реальных условиях параметры всех участковых регуляторов целе сообразно настраивать одинаково — по тому участку, у которого значение произведения ТлКйКВ, определяемое расчетпо или экс периментально, окажется наибольшим. В это.м случае коэффициенты
Рис. 11.28. Осциллограммы переходных процессов, полученные на модели АРС
усиления всех замкнутых участковых САР оказываются разными, а длительность переходного процесса несколько большей, чем при индивидуальной настройке каждого участкового регулятора строго по зависимости (11.85). Идентификацию коэффициентов передачи РРВ и ВГП можно выполнять периодически (по-видимому, не чаще одного раза в год) методом активного эксперимента в нерабочие смены. При этом все РРВ, кроме идентифицируемого, должны быть
126
полностью открыты, а коэффициент передачи следует определять для двух крайних положений РРВ.
В отличие от рассмотренной подсистемы распределения воздуха |
||||
по горным выработкам, в подсистеме управления проветриванием |
||||
подготовительных |
выработок |
отсутствуют |
взаимные |
.материальные |
и информационные связи между производственными участками. Кро |
||||
ме того, сравнительно большое количество датчиков и разнообраз |
||||
ные, но несложные функции контроля и управления обусловливают |
||||
целесообразность максимальной децентрализации управления и пе |
||||
редачи основных |
функций |
локальным |
устройствам |
автоматики, |
расположенным |
непосредственно |
на |
подготовительных участках. |
С этих позиций в высший уровень |
иерархии передается лишь инфор |
||
мация о наиболее |
важных параметрах |
(концентрация и количество |
воздуха па общей исходящей струе, величина утечек в трубопрово дах) и обобщенная информация о нормальном или аварийном состоя нии аппаратуры и режима проветривания.
Кроме того, на высший уровень иерархии возлагается наблюде ние за процессом разгазирования и коррекция динамических харак теристик локального устройства управления разгазированием. Эти более сложные функции выполняются централизованно, либо диспет чером, либо УНМ.
При системном решении вопросов централизованного сбора, об работки и представления информации основное значение приобре тают функции, выполняемые высшим уровнем иерархии (диспетчер, УВМ), определяющие, в свою очередь, структуру системы и пара метры отдельных ее устройств. Следует сказать, что информация, которая не используется для управления, не только бесполезна, но и вредна, так как па ее получение и обработку затрачиваются зна чительные средства.
Вусловиях рассматриваемой АСУ это обстоятельство приводит
кпротиворечию между необходимостью анализа при редких аварий ных режимах всей информации, содержащейся в контролируемых процессах (включая и высокочастотные составляющие), и бесполез ностью значительной части этой информации в течение всего периода нормального функционирования системы. Поэтому алгоритмы стати стической обработки информации должны отличаться элементами
адаптации, т. е. должны приспосабливаться к изменяющимся ха рактеристикам контролируемых и управляемых процессов, чтобы свести к минимуму обработку бесполезной информации.
С другой стороны, для максимального использования средств, затраченных на создание и эксплуатацию системы, необходимо не прерывно совершенствовать и увеличивать функции, выполняемые высшим уровнем иерархии, учитывая огромные возможности вы числительной техники. Рассмотрим этот вопрос подробнее.
Функции высшего уровня иерархии рассматриваемой АСУ, техническая реализация которого основана, как правило, на приме нении универсальной УВМ, входящей в состав АСУП шахты, осу ществляются тремя группами алгоритмов, приведенных в табл. II.4.
127
п/п
1
2
з
4
5
6
7
8
9
10
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
|
11.4 |
|
|
|
Алгоритм |
|
|
|
|
Аналитическая |
Подси |
||||
|
|
|
|
|
|
основа алгоритма |
стема |
|||||
I. Алгоритмы |
управления |
низшими |
|
|
|
|
||||||
уровнями иерархии и самонастройки |
Формула |
(11.73) |
ш |
|||||||||
Расчет |
потребного |
количества |
воздуха |
|||||||||
(уставки для специализированного устрой |
|
|
|
|
||||||||
ства МУ—Q) |
коэффициента |
передачи ВГІІ |
Формула (11.86) |
ш |
||||||||
Коррекция |
||||||||||||
Коррекция |
параметров алгоритма |
по и. I |
Формула |
(11.72) |
III |
|||||||
в связи с непостоянством коэффициента уси |
|
|
|
|
||||||||
ления газодинамического объекта |
автомати |
Формула |
(11.83) |
|
II |
|||||||
Динамическая коррекция блока |
|
|||||||||||
зации разгазирования в |
связи |
с непостоян |
|
|
|
|
||||||
ством коэффициента усиления объекта |
|
|
|
|
|
|||||||
11. Алгоритмы технологической диагностики |
См. пояснения |
I, |
II |
|||||||||
Расчет средних показателей за смену по |
||||||||||||
основным датчикам (включая простои по |
в тексте |
|
|
|||||||||
фактору |
газовыделения) |
|
|
|
|
|
Формула |
(ІІ.87) |
I, |
П |
||
Выделение |
существенных |
нестацпопарно- |
||||||||||
стей н отнесение их к аварийным, |
предава- |
|
|
|
|
|||||||
рнйным или неопасным |
|
|
|
|
|
Формулы (1.21), |
|
II |
||||
Прогнозирование |
длительности разгазиро |
|
||||||||||
вания подготовительных выработок |
|
|
(11.78) |
|
|
|||||||
III. Алгоритмы технической диагностики |
Формула (11.19) |
|
|
|||||||||
Контрольное дублирование локальной ве |
I, |
II |
||||||||||
роятностной АГЗ |
|
|
|
|
|
|
См. пояснения |
|
|
|||
Полуавтоматический (с участием персонала) |
1, |
II |
||||||||||
или автоматический централизованный кон |
в тексте |
|
|
|||||||||
троль исправности датчиков, исполнитель |
|
|
|
|
||||||||
ных устройств АГЗ и |
тракта передачи ин |
|
|
|
|
|||||||
формации |
|
|
|
|
|
|
|
Формула (11.87) |
|
|
||
Контроль качества и исправности функ |
III |
|||||||||||
ционирования исполнительных каскадов АРС |
|
|
|
|
||||||||
(по длительности отработки AQ) |
при |
перио |
|
|
|
|
||||||
дической |
работе и по интегральному |
крите |
|
|
|
|
рию при непрерывной работе
Алгоритмы, приведенные в п. 1—4, особых пояснений не требуют, так как они основаны на приведенных в § 7 данных. Последующие алгоритмы тесно связаны с представлением диспетчеру информации о характере функционирования объектов контроля и управления (технологическая диагностика), а также автоматических средств контроля и управления (техническая диагностика).
Существующие средства представления информации о состоя нии проветривания, например в аппаратуре АМТ-3, не отвечают современным требованиям системотехники и эргономики. Механи ческая замена аналоговых самЪписцев на цифропечатающие дис кретные регистрирующие устройства также ненамного улучшает положение.
128
Для повышения эффективности управления необходимо, во-пер вых, извлечь максимум полезной информации из первичных сообще ний, поступающих от датчиков, и, во-вторых, обработать эту инфор мацию так, чтобы в своем законченном виде она сочетала обобщен ность представления состояния проветривания по шахте в целом с необходимой детализацией отдельных отклонений от нормального режима. Поэтому целесообразно ежесменно на цифропечать выводить специальный отчет о состоянии проветривания. Отчет должен со держать данные о среднестатистических значениях контролируемых параметров и, кроме того, синхронное (совмещенное во времени) представление характерных участков отдельных реализаций конт ролируемых процессов с выделением (в растянутом масштабе вре мени) существенно нестационарных отрезков, в первую очередь с недопустимыми отклонениями от ПБ. Такой сменный отчет должен также содержать данные о профилактическом контроле датчиков, о простоях по фактору газовыделения, о загазировании и разгазировании подготовительных участков с указанием абсолютного времени каждого отклонения от нормы.
Средние значения контролируемых параметров подсчитывают по известным из математической статистики зависимостям с учетом некоторых особенностей, которые будут рассмотрены ниже.
Значительно сложнее вопрос выделения нестационарностей. Эта задача, относящаяся к проблеме распознавания образов (ситуаций), находится лишь в начальной стадии разработки. На этом этапе наи более важный, практический вопрос — регистрировать данный от резок реализации или нет — решается на основе методологии, пред ложенной в § 6, которая основана на интегральном принципе рас познавания и классификации существенных нестационарностей (вы бросов) по их информативности.
Основное отличие алгоритма распознавания от описанного в § 6 заключается в том, что фиксированное значение тдоп заменяется на текущее, сглаженное значение контролируемого процесса, а сум мируются ординаты центрированного процесса обоих знаков. При контроле взаимосвязанных, коррелированных процессов (например, Q (t) и С (t), на исходящей струе добычного участка, расходы воз духа в ответвлениях и в общем участке вентиляционной сети и т. д.) соответствующие отклонения суммируются с учетом веса г) каждого процесса, определяемого экспериментально и зависящего от степени полноты корреляционной связи между процессами. Например, ал горитм подсчета критерия информативности S (п) при двухфактор
ном распознавании |
ситуации по выбросам |
центрированных |
про |
|
цессов Q (t) и С (t) |
имеет следующий вид: |
|
|
|
S (л) = 2 {|[Q (п)- |
Q (га)] Ат (л) I + | г] [С (п)- |
С (я)] Ат (п) |}, |
(11.87) |
|
о |
|
|
|
|
где Q (п) и С (п) — текущие |
значения соответственно Q (t) и |
С (t) |
||
на тг-ном интервале |
отсчета; |
Q (п) и С (п) — сглаженные значения |
9 Заказ 69 5 |
129 |
соответственно Q (t) н С (t) на том же интервале; Ат (п) —■текущее значение интервала между отсчетами.
На рис. 11.29, а показаны соответствующие этому случаю ха рактерные совместные выбросы процессов С (t) и Q (t), свидетель ствующие о каком-то технологическом нарушении (технологическая диагностика), обусловленном с большой степенью вероятности вре менным изменением режима проветривания. На рис. 11.29, б пока зан выброс процесса Q (і), обусловленный, по всей вероятности, временным уменьшением сечения выработки в месте установки дат чика скорости воздуха (техническая диагностика).
В зависимости от величины S (п) та или иная нестационарность относится к классу неинформативных (не регистрируется), информа тивных (регистрируется в конце смены в отчете с выпечаткой всего
а
Рис. 11.29. Иллюстрация к интегральному методу распознавания существен ных нестационарностей
отрезка реализации) и угрожающих (регистрируется в момент распознавания в растянутом масштабе времени, сопровождается автоматическим оповещением диспетчера).
Ситуация, отраженная на рис. 11.29, б, может оказаться отнесен ной к классу неинформативных, а на рис. 11.29, а — к классу ин формативных, хотя заштрихованная площадь Sn центрированного процесса Q (t) в обоих случаях одинакова. Естественно, что первона чально установление коэффициентов сглаживания и классифика ционных признаков носит субъективный характер и определяется в значительной степени объемом и качеством априорной информа ции о контролируемых процессах. Поэтому непрерывное совершенст вование классификации и методологии распознавания должно само по себе представлять самообучающийся процесс. При этом следует учитывать, что «ложная тревога» означает излишние затраты машин
ного времени, отвлечение диспетчера от его прямых |
обязанностей |
и притупление его бдительности, а «пропуск цели» |
связан с упу |
щением возможности предупредить аварию, ущерб от которой ис числяется иногда миллионами.
Сущность технического диагностирования (см. и. 9 табл. II.4) сводится к следующему. Как известно, в настоящее время проверка исправности датчиков концентрации метана и исполнительного
130