![](/user_photo/_userpic.png)
- •Широкополосный переход от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку, без резкого сужения диэлектрика
- •Улучшенный переход от микрополоскового к esiw с эллиптическим конусом диэлектрика в Ku- и Ka-диапазонах.
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Широкополосный сверхпроводящий тонкопленочный трансформатор свч.
- •Новый широкополосный переход от микрополосковой линии к интегрированному волноводу с подложкой
- •Компланарно-микрополосковые переходы для измерений на пластине
- •Полноволновое проектирование fdtd и анализ широкополосных переходов микрополоскового типа в волновод.
- •Проектирование сверхширокополосного перехода от двухсторонней микрополосковой линии к параллельной полосковой линии для антенны симметричного типа
- •Рупорная антенна с высокой апертурой и эффективностью
- •Компактный широкополосный копланарный переход полосковой линии в микрополосковую линию с использованием изогнутой структуры на двухслойной подложке
- •Уравнения расчета для переходов конической микрополоски-подложки интегрированного волновода
- •Широкополосная антенна с торцевым диэлектрическим стержнем и высоким коэффициентом усиления, питаемая волноводом с коническим гребнем для применений в диапазонах k/Ka.
- •Антенна с двухрезонаторной подложкой и интегрированным слотом для волновода для приложений 5g
- •Приспособление для испытаний микроволновых интегральных схем
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов.
- •Переход от волноводной схемы к планарной для детекторов миллиметрового диапазона волн
- •Конструкция конической площадки для улучшения электрических характеристик bga в корпусе уровня пластины (wlp)
- •Интегрированный широкополосный миллиметровый диапазон вертикальных переходов от микрополосковой микрополоски к волноводу, подходящий для многослойных плоских схем
- •Характеристика электротермических свойств микрополосковых тэс-детекторов
- •Сверхширокополосный переход от микрополосковой микрополоски к волноводу wr15 для приложений mmic
- •Изготовленная многослойная система siw с использованием процесса производства печатных плат.
- •Расчет сверхширокополосного перехода микрополосковая линия в щелевая на подложке с низкой диэлектрической проницаемостью
- •Антенна с высоким коэффициентом усиления на основе siw и резонатором для приложений X-диапазона
- •Широкополосный переход волновод-микрополоска/делитель мощности с использованием ребристых решеток
- •Многоступенчатый переход от микрополосковых и gcpw линий к siw в диапазоне 5g 26 гГц
- •Система фазированной антенной решетки с формированием луча/управлением луча 18–40 гГц с использованием антенны Ферми
- •Исследования перехода от микрополосковых к siw в Ka-диапазоне
- •Фильтр высоких пропуска на основе полумодовой подложки интегрированной волноводной технологии для см-волн
- •Новый переход от микрополоскового волновода к интегрированному в подложку волноводу с более высоким характеристическим импедансом
- •Новая технология подачи микрополоски в волновод с использованием двойного y-образного соединения
- •Улучшенный широкополосный переход между микрополосковой и интегрированным волноводом с пустой подложкой.
- •Двухслойный планарный пространственный делитель/сумматор мощности.
- •Широкополосный делитель мощности Gysel hmsiw с высокой пропускной способностью
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Проектирование волноводов с интегрированным зазором в подложке и их переход к микрополосковой линии для приложений миллиметрового диапазона волн
- •Интегрированный микрополосковый и прямоугольный волновод плоской формы
- •Планарные асимметричные двухрежимные фильтры на основе интегрированного в подложку волновода (siw)
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Анализ и экспериментальная проверка полноволновой системы массива патч-усилителей с апертурной связью на основе волновода
- •Разработка рупорной антенны siw в h-плоскости e-диапазона
- •Двухдиапазонная фильтрующая антенна siw siw для применений X- и ku-диапазонов
- •Широкополосная двусторонняя диэлектрическая линза с высоким коэффициентом усиления, интегрированная с двойной антенной-бабочкой
- •Конический переход между подложками разной толщины и диэлектрической проницаемости
- •Улучшенный переход с низким уровнем отражения от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку.
- •Переход антиподальных плавников из волновода в микрополоску в w-диапазоне
- •Переход от чипа к волноводу в d-диапазоне с малыми потерями с использованием односторонней ребристой структуры
- •Сбалансированный удвоитель частоты с диапазоном частот 140–220 гГц и кпд 6,8–11,6 %
- •Линейный переход волновод-микрополоска с использованием зонда радиальной формы.
- •Микрополосковая антенна с высоким коэффициентом усиления и линейной поляризацией с четырехэлементной антенной с электромагнитной связью
- •Исследование рабочего диапазона линии передачи siw путем изменения формы в X-диапазоне.
- •Сеть формирования квадратного коаксиального луча для многослойной микрополосковой антенны
- •Односторонний смеситель Finline sis, 650 гГц, питаемый рупором с гладкими стенками и множеством углов раскрытия.
- •Разработка антенн с коническими щелевами на основе графена для сверхширокополосных приложений
- •Подход, подходящий для сапр, для анализа неоднородных линий передачи mmic и mhmic.
- •Экономичная методика калибровки trl на анализаторе цепей
- •Проектирование и моделирование компактной антенны для приложений WiMax и lte
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
Переход от волноводной схемы к планарной для детекторов миллиметрового диапазона волн
Представлена новая конструкция перехода волновода в микрополосковый или копланарный волновод с использованием одностороннего плавникового конуса. Переход от одностороннего режима плавников к режиму микрополосковых TEM осуществляется напрямую, избегая обычно используемых антиподальных конусов плавников. Это приводит к значительному упрощению конструкции и изготовления, а также сокращению длины чипа, тем самым уменьшая вносимые потери. Также представлены конструкции на частоте 90 ГГц, которые могут быть использованы в сверхпроводящих смесителях с туннельным переходом или болометрах с датчиками края перехода, а также измерения на масштабных моделях на частоте 15 ГГц.
Широкополосные подвесные патч-антенны с земным конусным трансформатором
Был разработан новый шлифованный конус, а затем изготовлен с помощью лазерного резака. Конус используется для соответствия переходу между подвесной микрополосковой линией и микрополосковой линией. Этот переход используется в конструкции подвесной патч-антенны 25 ГГц, нанесенной на полиимидную ленту, и обеспечивает фракционную полосу пропускания 18%.
Компактный коаксиальный волноводный сумматор для широкополосных усилителей мощности.
Мы сообщаем об улучшенной структуре широкополосного пассивного сумматора, использующей плотную щелевую антенную решетку в коаксиальном волноводе увеличенного размера. Значительное уменьшение размеров было достигнуто при сохранении полосы пропускания 6–18 ГГц и емкости для 32 усилителей MMIC. Разработан переход от широкополосной щелевой линии к микрополосковой линии, который монолитно интегрирован со щелевыми антеннами, чтобы исключить неприятный переход по соединительному проводу в более ранней конструкции и обеспечить лучшую совместимость с коммерческими MMIC. Метод спектральной области (SDM) применяется для расчета поля в структуре, а теория малого отражения расширена для синтеза конуса волновода и оптимизированного массива конусов с щелевыми линиями.
Конструкция конической площадки для улучшения электрических характеристик bga в корпусе уровня пластины (wlp)
Предлагается конструкция сужающейся площадки для улучшения целостности сигнала при переходе от дорожек на чипе к печатной плате. Потери при передаче в переходе, включающем дорожки, конические площадки, шарики припоя и микрополосковую линию, моделируются с помощью инструмента электромагнитного моделирования. По сравнению с традиционной конструкцией площадки предлагаемая конструкция площадки имеет улучшение на 2 дБ и вносимые потери всего 0,9 дБ на частоте 40 ГГц. Кроме того, было выявлено снижение паразитного сопротивления постоянного/переменного тока и паразитной индуктивности переменного тока на 85/65 % и 19 % соответственно по сравнению с традиционной конструкцией контактной площадки. Наконец, представлено руководство по проектированию предлагаемой конструкции площадки для повышения целостности сигнала WLP.
Интегрированный широкополосный миллиметровый диапазон вертикальных переходов от микрополосковой микрополоски к волноводу, подходящий для многослойных плоских схем
Представлен интегрированный широкополосный переход от вертикального микрополоскового волновода к прямоугольному волноводу (RWG) в Ka-диапазоне. Этот переход особенно подходит для многослойных плоских схем за счет использования секции многослойной трехмерной (3-D) ступенчатой структуры волновода с интегрированной подложкой (SIW) вместе с конусным переходом. Сначала оптимизируется упрощенная первоначальная модель перехода от трехмерного ступенчатого SIW к волноводу, после чего строится и дополнительно оптимизируется полный переход от микрополосковой модели к волноводу. Для демонстрации некоторые прототипы последовательного перехода изготавливаются путем многослойной обработки печатных плат. Результаты экспериментов показывают, что обратные потери лучше 15 дБ достигаются в диапазоне от 33 до 36,7 ГГц, при этом минимальные чистые вносимые потери составляют около 0,7 дБ для одного перехода на частоте 35 ГГц.