![](/user_photo/_userpic.png)
- •Широкополосный переход от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку, без резкого сужения диэлектрика
- •Улучшенный переход от микрополоскового к esiw с эллиптическим конусом диэлектрика в Ku- и Ka-диапазонах.
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Широкополосный сверхпроводящий тонкопленочный трансформатор свч.
- •Новый широкополосный переход от микрополосковой линии к интегрированному волноводу с подложкой
- •Компланарно-микрополосковые переходы для измерений на пластине
- •Полноволновое проектирование fdtd и анализ широкополосных переходов микрополоскового типа в волновод.
- •Проектирование сверхширокополосного перехода от двухсторонней микрополосковой линии к параллельной полосковой линии для антенны симметричного типа
- •Рупорная антенна с высокой апертурой и эффективностью
- •Компактный широкополосный копланарный переход полосковой линии в микрополосковую линию с использованием изогнутой структуры на двухслойной подложке
- •Уравнения расчета для переходов конической микрополоски-подложки интегрированного волновода
- •Широкополосная антенна с торцевым диэлектрическим стержнем и высоким коэффициентом усиления, питаемая волноводом с коническим гребнем для применений в диапазонах k/Ka.
- •Антенна с двухрезонаторной подложкой и интегрированным слотом для волновода для приложений 5g
- •Приспособление для испытаний микроволновых интегральных схем
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов.
- •Переход от волноводной схемы к планарной для детекторов миллиметрового диапазона волн
- •Конструкция конической площадки для улучшения электрических характеристик bga в корпусе уровня пластины (wlp)
- •Интегрированный широкополосный миллиметровый диапазон вертикальных переходов от микрополосковой микрополоски к волноводу, подходящий для многослойных плоских схем
- •Характеристика электротермических свойств микрополосковых тэс-детекторов
- •Сверхширокополосный переход от микрополосковой микрополоски к волноводу wr15 для приложений mmic
- •Изготовленная многослойная система siw с использованием процесса производства печатных плат.
- •Расчет сверхширокополосного перехода микрополосковая линия в щелевая на подложке с низкой диэлектрической проницаемостью
- •Антенна с высоким коэффициентом усиления на основе siw и резонатором для приложений X-диапазона
- •Широкополосный переход волновод-микрополоска/делитель мощности с использованием ребристых решеток
- •Многоступенчатый переход от микрополосковых и gcpw линий к siw в диапазоне 5g 26 гГц
- •Система фазированной антенной решетки с формированием луча/управлением луча 18–40 гГц с использованием антенны Ферми
- •Исследования перехода от микрополосковых к siw в Ka-диапазоне
- •Фильтр высоких пропуска на основе полумодовой подложки интегрированной волноводной технологии для см-волн
- •Новый переход от микрополоскового волновода к интегрированному в подложку волноводу с более высоким характеристическим импедансом
- •Новая технология подачи микрополоски в волновод с использованием двойного y-образного соединения
- •Улучшенный широкополосный переход между микрополосковой и интегрированным волноводом с пустой подложкой.
- •Двухслойный планарный пространственный делитель/сумматор мощности.
- •Широкополосный делитель мощности Gysel hmsiw с высокой пропускной способностью
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Проектирование волноводов с интегрированным зазором в подложке и их переход к микрополосковой линии для приложений миллиметрового диапазона волн
- •Интегрированный микрополосковый и прямоугольный волновод плоской формы
- •Планарные асимметричные двухрежимные фильтры на основе интегрированного в подложку волновода (siw)
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Анализ и экспериментальная проверка полноволновой системы массива патч-усилителей с апертурной связью на основе волновода
- •Разработка рупорной антенны siw в h-плоскости e-диапазона
- •Двухдиапазонная фильтрующая антенна siw siw для применений X- и ku-диапазонов
- •Широкополосная двусторонняя диэлектрическая линза с высоким коэффициентом усиления, интегрированная с двойной антенной-бабочкой
- •Конический переход между подложками разной толщины и диэлектрической проницаемости
- •Улучшенный переход с низким уровнем отражения от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку.
- •Переход антиподальных плавников из волновода в микрополоску в w-диапазоне
- •Переход от чипа к волноводу в d-диапазоне с малыми потерями с использованием односторонней ребристой структуры
- •Сбалансированный удвоитель частоты с диапазоном частот 140–220 гГц и кпд 6,8–11,6 %
- •Линейный переход волновод-микрополоска с использованием зонда радиальной формы.
- •Микрополосковая антенна с высоким коэффициентом усиления и линейной поляризацией с четырехэлементной антенной с электромагнитной связью
- •Исследование рабочего диапазона линии передачи siw путем изменения формы в X-диапазоне.
- •Сеть формирования квадратного коаксиального луча для многослойной микрополосковой антенны
- •Односторонний смеситель Finline sis, 650 гГц, питаемый рупором с гладкими стенками и множеством углов раскрытия.
- •Разработка антенн с коническими щелевами на основе графена для сверхширокополосных приложений
- •Подход, подходящий для сапр, для анализа неоднородных линий передачи mmic и mhmic.
- •Экономичная методика калибровки trl на анализаторе цепей
- •Проектирование и моделирование компактной антенны для приложений WiMax и lte
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
Микрополосковая антенна с высоким коэффициентом усиления и линейной поляризацией с четырехэлементной антенной с электромагнитной связью
В этой статье представлена антенна с линейной поляризацией с высоким коэффициентом усиления и четырехэлементной антенной с электромагнитной связью. Эту антенну можно использовать для фазированной решетки ограниченного сканирования. Для расширения диапазона импеданса используется двухслойная заплата, а также используется схема питания с экспоненциальным конусным линейным трансформатором и коаксиально-микрополосковым переходным делителем мощности. Один элемент электромагнитно связанного патча по сравнению с антенной решеткой с четырьмя элементами. Наконец, изучено влияние двух типов EBG с дырочной землей и SRR DGS на свойства антенны.
Исследование рабочего диапазона линии передачи siw путем изменения формы в X-диапазоне.
Интегрированный в подложку волновод (SIW) — это новая форма линии передачи, которую можно легко интегрировать в подложку планарных схем. SIW разработаны с использованием конусного перехода для согласования с планарной микрополосковой линией. В этой статье представлен прогноз рабочего диапазона интегрированного в подложку волновода в X-диапазоне. Эффект изменения диаметра и шага металлического столба наблюдался для определения рабочего диапазона. Традиционное цилиндрическое отверстие было заменено квадратным отверстием в качестве новой методологии проектирования. Результаты, полученные при использовании цилиндрического переходного отверстия, показывают эффективную полосу пропускания 20% с обратными потерями 20 дБ и вносимыми потерями 0,5 дБ, тогда как для квадратного переходного отверстия была достигнута 47,5% при обратных потерях 20 дБ и вносимых потерях 0,7 дБ.
Сеть формирования квадратного коаксиального луча для многослойной микрополосковой антенны
В данной статье представлена конструкция формирователя квадратного коаксиального луча и его переход от квадратной коаксиальной линии к микрополосковой линии. Согласование импеданса было достигнуто за счет создания разрывов канавок во внутреннем проводнике. Для плавного преобразования импеданса для получения необходимой широкой полосы предусмотрен конус. Измеренные характеристики формирователя луча были получены путем подачи его на питающий слой многослойной патч-антенны с электромагнитной связью. Делитель равной и неравной мощности был разработан с использованием соответствующего трансформатора импеданса путем изменения размеров внутреннего проводника при сохранении тех же размеров внешнего проводника. На переходе трансформатора импеданса обеспечен плавный линейный конус. Также представлены расчеты высокой мощности для SCL, рассчитанного на мощность в несколько кВт.
Односторонний смеситель Finline sis, 650 гГц, питаемый рупором с гладкими стенками и множеством углов раскрытия.
Сообщается о разработке и успешной работе смесителя сверхпроводник-изолятор-сверхпроводник (SIS), работающего вблизи сверхпроводящей щели ниобия. Ключевой особенностью этой конструкции является использование одностороннего плавникового конуса для преобразования волноводных мод в микрополосковые сигналы. Этот переход легко спроектировать, поскольку его можно строго смоделировать, а также легко изготовить, поскольку он представляет собой однослойную структуру. Мы покажем, что односторонние ребристые смесители имеют важные преимущества на ТГц частотах, поскольку они демонстрируют широкополосную работу как на радиочастоте (РЧ), так и на промежуточной частоте (ПЧ), позволяют элегантно интегрировать схемы смесителя на кристалле и в результате получают чрезвычайно простой блок смесителя. это не требует короткого замыкания или каких-либо механических тюнеров. Смеситель, который мы описываем ниже, питается от рупора с гладкими стенками и множеством углов расширения, который имеет характеристики диаграммы направленности, сравнимые с обычным гофрированным рупором, но при этом его гораздо проще изготовить. В этой статье мы представим краткое обсуждение испытаний рупора с несколькими углами раскрытия и подробное описание конструкции и испытаний смесителя, охватывающего полосу пропускания 100 ГГц с центром на частоте 650 ГГц. В частности, мы представим полное описание электромагнитной конструкции чипа смесителя, включая сверхпроводящие эффекты и гетеродинные свойства смесителя, используя квантовую теорию смешивания. Тесты производительности смесителя, которые мы провели в диапазоне от 595 до 702 ГГц, дали наилучшую шумовую температуру приемника 145 К на частоте 600 ГГц с поправкой на светоделитель 75 мкм. Наконец, мы провели тщательный анализ производительности микшера. сравнение экспериментальных результатов с теоретическими моделями. Наше исследование показало, что односторонние ребристые смесители, питаемые от рупора с несколькими углами расширения, могут обеспечить производительность, сравнимую с традиционными конструкциями, и, следовательно, подходят для массивов смесителей большого формата на ТГц частотах.