- •Широкополосный переход от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку, без резкого сужения диэлектрика
- •Улучшенный переход от микрополоскового к esiw с эллиптическим конусом диэлектрика в Ku- и Ka-диапазонах.
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Широкополосный сверхпроводящий тонкопленочный трансформатор свч.
- •Новый широкополосный переход от микрополосковой линии к интегрированному волноводу с подложкой
- •Компланарно-микрополосковые переходы для измерений на пластине
- •Полноволновое проектирование fdtd и анализ широкополосных переходов микрополоскового типа в волновод.
- •Проектирование сверхширокополосного перехода от двухсторонней микрополосковой линии к параллельной полосковой линии для антенны симметричного типа
- •Рупорная антенна с высокой апертурой и эффективностью
- •Компактный широкополосный копланарный переход полосковой линии в микрополосковую линию с использованием изогнутой структуры на двухслойной подложке
- •Уравнения расчета для переходов конической микрополоски-подложки интегрированного волновода
- •Широкополосная антенна с торцевым диэлектрическим стержнем и высоким коэффициентом усиления, питаемая волноводом с коническим гребнем для применений в диапазонах k/Ka.
- •Антенна с двухрезонаторной подложкой и интегрированным слотом для волновода для приложений 5g
- •Приспособление для испытаний микроволновых интегральных схем
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов.
- •Переход от волноводной схемы к планарной для детекторов миллиметрового диапазона волн
- •Конструкция конической площадки для улучшения электрических характеристик bga в корпусе уровня пластины (wlp)
- •Интегрированный широкополосный миллиметровый диапазон вертикальных переходов от микрополосковой микрополоски к волноводу, подходящий для многослойных плоских схем
- •Характеристика электротермических свойств микрополосковых тэс-детекторов
- •Сверхширокополосный переход от микрополосковой микрополоски к волноводу wr15 для приложений mmic
- •Изготовленная многослойная система siw с использованием процесса производства печатных плат.
- •Расчет сверхширокополосного перехода микрополосковая линия в щелевая на подложке с низкой диэлектрической проницаемостью
- •Антенна с высоким коэффициентом усиления на основе siw и резонатором для приложений X-диапазона
- •Широкополосный переход волновод-микрополоска/делитель мощности с использованием ребристых решеток
- •Многоступенчатый переход от микрополосковых и gcpw линий к siw в диапазоне 5g 26 гГц
- •Система фазированной антенной решетки с формированием луча/управлением луча 18–40 гГц с использованием антенны Ферми
- •Исследования перехода от микрополосковых к siw в Ka-диапазоне
- •Фильтр высоких пропуска на основе полумодовой подложки интегрированной волноводной технологии для см-волн
- •Новый переход от микрополоскового волновода к интегрированному в подложку волноводу с более высоким характеристическим импедансом
- •Новая технология подачи микрополоски в волновод с использованием двойного y-образного соединения
- •Улучшенный широкополосный переход между микрополосковой и интегрированным волноводом с пустой подложкой.
- •Двухслойный планарный пространственный делитель/сумматор мощности.
- •Широкополосный делитель мощности Gysel hmsiw с высокой пропускной способностью
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Проектирование волноводов с интегрированным зазором в подложке и их переход к микрополосковой линии для приложений миллиметрового диапазона волн
- •Интегрированный микрополосковый и прямоугольный волновод плоской формы
- •Планарные асимметричные двухрежимные фильтры на основе интегрированного в подложку волновода (siw)
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Анализ и экспериментальная проверка полноволновой системы массива патч-усилителей с апертурной связью на основе волновода
- •Разработка рупорной антенны siw в h-плоскости e-диапазона
- •Двухдиапазонная фильтрующая антенна siw siw для применений X- и ku-диапазонов
- •Широкополосная двусторонняя диэлектрическая линза с высоким коэффициентом усиления, интегрированная с двойной антенной-бабочкой
- •Конический переход между подложками разной толщины и диэлектрической проницаемости
- •Улучшенный переход с низким уровнем отражения от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку.
- •Переход антиподальных плавников из волновода в микрополоску в w-диапазоне
- •Переход от чипа к волноводу в d-диапазоне с малыми потерями с использованием односторонней ребристой структуры
- •Сбалансированный удвоитель частоты с диапазоном частот 140–220 гГц и кпд 6,8–11,6 %
- •Линейный переход волновод-микрополоска с использованием зонда радиальной формы.
- •Микрополосковая антенна с высоким коэффициентом усиления и линейной поляризацией с четырехэлементной антенной с электромагнитной связью
- •Исследование рабочего диапазона линии передачи siw путем изменения формы в X-диапазоне.
- •Сеть формирования квадратного коаксиального луча для многослойной микрополосковой антенны
- •Односторонний смеситель Finline sis, 650 гГц, питаемый рупором с гладкими стенками и множеством углов раскрытия.
- •Разработка антенн с коническими щелевами на основе графена для сверхширокополосных приложений
- •Подход, подходящий для сапр, для анализа неоднородных линий передачи mmic и mhmic.
- •Экономичная методика калибровки trl на анализаторе цепей
- •Проектирование и моделирование компактной антенны для приложений WiMax и lte
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
Новый переход от микрополоскового волновода к интегрированному в подложку волноводу с более высоким характеристическим импедансом
Микрополосковые конические переходы обычно используются как лучшее решение, когда необходим интерфейс между интегрированным в подложку волноводом (SIW) и микрополосковой линией. Однако в этой статье мы показываем, что микрополосковый конус работает намного хуже, когда SIW имеет более высокий характеристический импеданс по сравнению с микрополосковым, и как переход, выполненный в SIW, имеет в этом случае лучшие характеристики. Полевые графики, полноволновое моделирование и измерения подтверждают предложенное решение для этого случая. Получены и проверены на двух примерах аналитические уравнения расположения сквозных отверстий, образующих переход.
Новая технология подачи микрополоски в волновод с использованием двойного y-образного соединения
Предыдущие переходы от микрополоски к волноводу требовали либо герметичной конфигурации волновода, либо симметрирующего устройства, которое необходимо было настраивать в соответствии с интересующим диапазоном частот. В этой конструкции симметрирующий элемент реализован с использованием двойного Y-перехода для перехода от микрополосковой к копланарной полоске, питающей дипольную матрицу квази-Яги (см. рисунок). Длина облучателя (Lf), заходящего в волновод, составляет 15,54 мм. Длина заземляющего слоя под подложкой ULTRALAM составляет 7,75 мм. Длины L1, L2 и L3 составляют 8,50 мм, 4,38 мм и 2,14 мм соответственно. Эти длины были рассчитаны посредством предварительной оптимизации, направленной на уменьшение обратных потерь на краях полосы пропускания. Волноводный фидер был разработан для возбуждения моды TE10 в волноводе WR-90 и для работы на рекомендуемых частотах от 8,2 до 12,4 ГГц. В источнике используется подложка Rogers 6010 (диэлектрическая проницаемость Er примерно равна 10,2), связанная с подложкой Rogers ULTRALAM (Er примерно равна 2,5). Подложка ULTRALAM служит для обеспечения механической прочности подложки 6010 и уменьшения потерь из-за паразитных мод (заземляющая плоскость вытравлена в нижней части этого слоя из-за топологии двойного Y-балуна). Симметрирующий преобразователь с двойным Y-образным соединением при переходе от несимметричной микрополосковой линии к сбалансированной копланарной полосковой линии (CPS) не обеспечивает собственное преобразование импеданса; поэтому были синтезированы конусы импеданса Клопфенштейна для перехода от 50 до 77 Ом в секции микрополоскового и от 77 до 110 Ом в секции CPS. В симметрирующем переходе длина шлейфов CPS была выбрана такой, чтобы резонанс X/8 выходил за пределы рабочей полосы. Также,
Улучшенный широкополосный переход между микрополосковой и интегрированным волноводом с пустой подложкой.
В этом письме предлагается улучшенный широкополосный переход между микрополосковой и интегрированным волноводом с пустой подложкой (ESIW). Переходная структура состоит из градиентной микрополосковой линии, конуса, продолженного в ЭСИВ, и участка ЭСИВ. По сравнению с предыдущими исследованиями, градиентная микрополосковая линия введена для расширения рабочей полосы пропускания и повышения производительности, особенно для более тонкой диэлектрической подложки. Результаты моделирования и измерений имеют хорошее согласие. Соединительный переход спроектирован, изготовлен и протестирован. Для одного перехода обратные и вносимые потери превышают 13,5 и 0,75 дБ в диапазоне от 6,6 до 16,45 ГГц (85,5%) соответственно. 2016 Wiley Periodicals, Inc. Microwave Opt Technol Lett 58:2227–2231, 2016.
Компактный планарный пространственный делитель/сумматор мощности 1–8.
Предлагается компактный планарный пространственный делитель/сумматор мощности 1-8. В нем используются две диэлектрические подложки с общей землей. Два перехода каскадируются для равномерного распределения мощности. Первый переход — от параллельной полосковой линии к двум микрополосковым линиям, а второй переход — от микрополосковой линии увеличенного размера к параллельным многопортовым микрополосковым линиям. Для обеспечения согласования импедансов вставлен линейный конус. Предлагаемая структура компактна и имеет мало возможностей для стимулирования волн высших порядков. Рабочий прототип
Плоский переход миллиметровых волн от пластикового прямоугольного волновода к коаксиальному кабелю диаметром 1 мм.
В данной статье сообщается о планарном переходе от коаксиального кабеля толщиной 1 мм к основной моде полистиролового прямоугольного диэлектрического волновода (DWG), охватывающего частоты от 50 ГГц до 85 ГГц. Были измерены два встречных перехода, соединенных отрезком волновода длиной 12 см с коническими точками, что продемонстрировало вносимые потери между микрополосковой линией и диэлектрическим волноводом около 2 дБ, что хорошо согласуется с смоделированными значениями. Структура состоит из коаксиального краевого разъема платы толщиной 1 мм, питающего микрополосковую линию на подложке из жидкокристаллического полимера (LCP) толщиной 4 мил с последующим переходом без сквозных отверстий от микрополосковой линии к щелевой линии, нанесенной на другой стороне подложки. Затем линия прорези сужается и подает конический DWG, который подключается к плате LCP, вставляя его в прорезь в центре волновода.